|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник t <= s о о Ч * - X -I CO я о Ч s -"3=1 IS I SS&I 1= * я и - I nS B" v 2 о и  Продольные ребра шита рассчитываем как балки с наклонной осью. Пролет в плане li = 4,46 м. Вычисление нагрузок, приходящихся на 1 пог. м горизонтальной проекции продольного ребра, приведено табл. 3.6. ТАГ>ЛИЦА Я.й
Максимальный изгибающий момент 119-4,46» one --= 296 кгс-м. Сеченне ребра принимаем 5 х 18 л с IPx = 270 си* и = = 2480 СМ*. Напряжение изгиба 29 600 ,, „ , „ , , - ПО < 130 кгс/см. а - - Относительный прогиб ребра г0 формуле (3.6) / 5 - 0,94 . 446" I J I, ~384 10-2480-/,Н6б" 19п Парные схватки устраиваем из досок 5 х 13 см, прикрепляемых к ребрам щитов встречными гвоздями 4 X 120 мм, поставленными по 7 штук с каждой стороны соединения. Гвозди ставим конструктивно без расчета. Промежуток между ребрами в месте прикрепления схваток заполняем прокладкой (рис. 3.11, узел Г). Расчет коньковой фермы. Безраскосные треугольные фермы (рис. 3.12, я) образуют конек крыши. Ферма состоит из двух наклонных стропильных ног и затяжки. Стропильные ноги ферм заходят между ребрами стропильных щитов и скрепляются с ними гвоздями. По фермам укладывают обрешеточные щиты (рис. 3.11, б). Сечение брусков обрешетки этих щитов принято таким же, как и в стропильном щите, Сечения остальных элементов щита назначают конструктивно, без расчета.  о t= е- ci а О. Расчетная нагрузка, приходящаяся на 1 пог. м коньковой фермы, q = 2-\19 238 кгс/м. Пролет фермы 1 = 2 1 = 2,98 м. Сжимающее усилие в верхнем поясе фермы 238 . 2.98 = 355 кгс. 4sLn а 4 0,5 Изгибающий момент от местной нагрузки 4 238 2,98 - 66,2 кгс-м. Верхний пояс конструируем из одной доски сечением 5 х 15 сл4 с F = 75 сж и = 187 см\ Гибкость стержня в плоскости изгиба /д, 298 2 cos afv 2 . 0.866 . 0,29 - 15 Коэффициент по формуле (1.14) 1 J!---=0,98. 3100 75 130 Напряжение по формуле (1.13) 6620 = 40. o- .i + 75 0,98 187 = 41< 130 кгс/смК Растягивающее усилие в затяжке 238 2, 4tga = 310 кйс. 4. 0,577 Кроме того, затяжка фермы воспринимает горизонтальную составляющую скатной нагрузки. Сосредоточенное вертикальное усилие в месте опирания стропильного щита и фермы на опорную раму Р = q (0,5 li + k) = 238 (0,5-4,46 -- 1,49) = 885 кгс. Скатная составляющая этой нагрузки (см. рис. 3.10, б) Р sin СС = 885-0,5 = 443 кгс. Горизонтальная проекция скатной составляющей /Уг = Р sin а cos а = 443-0,866 = 383 кгс. Полное растягивающее усилие в затяжке Я = + Яа = 310 + 383 = 693 кгс. Затяжку проектируем из двух досок сечением 4 х 13 см. Ввиду очевидного запаса прочности напряжения не проверяем. Затяжку с верхним поясом скрепляем восемью гвоздями 4 х 120 мм по четыре гвоздя с каждой стороны соединения (см. рис. 3.12, а). Несущая способность гвоздя: " на первый срез Пв = 250-0,4* (- 4* = 56 кгс; на второй срез Ггв = 250-0,4 + 2* = 44 кгс, где йг„ = 120-40-50-2-2-1,5-4 = 20 > 4 dre = 16 мм. Несущая способность соединения 8 (Ггв + Т;) = 8 (56 + 44) = 800 > 693 кгс. Доски верхнего пояса коньковых ферм скрепляем с ребрами стропильных щитов шестью гвоздями 5 X 150 жл (рис-3.11, узел £). Так как верхний пояс не опирается непосредственно на раму, то эти гвозди воспринимают равнодействующую двух усилий: скатной составляющей - 443 кгс и вертикального давления от фермы 23Я - 2.98 = 335 кгс. Равнодействующую определяем графически (см. рис. 3,10, б); она равна 700 кгс. Несущая способность гвоздя: на первый срез 7гв = 2.50-0.5 5 = 87,5 кгс. на второй срез ТТв = 250-0,5 -f 3,85 = 77,5 кгс, где й,в = 150-50-50-2-2-1,5-5 = 38,5 > 4-5 = 20лш. Несущая способность соединения 6 (87,5 -f 77,5) = 990 > 700 кгс. Расчет опорной рамы. Составляющая вертикального ус()лия, действующая в плоскости рамы (см. рис. 3.10, б): Q = Р cos а = 885-0,866 = 766 кгс. Рама нагружена тремя сосредоточенными силами Q, как показано на рис. 3,12. в. Горизонтальный элемент рамы работает на растяжение с изгибом- Изгибающий момент 00 766 - 0,21 .1,2 3 ;сгс.л. ( 1,41 Растягивающее усилие ь Q 2 = - 1,2 766 1.41 2.3 = 285 кгс. Сечение элемента принимаем 5 X 15c-«cf = 75сл1, \Pjc = 187 сл. Напряжение по формуле (1.12) а - - 285 75 13 200 187 100 130 = 58 < 100 кгс/смК Сжимающее усилие в подкосе рамы 1,2-766 =-- 735 кгс. 1,41-0,894 Сжимающее усилие в стойке V=2-Q + Q 2-766 4-766 = 985 кгс. 6 1,41 Полкосы и стойку рамы рассчитывают как сжатые стержни с неравномерно нагруженными ветвями (см. пример 5.4). Подкос прикреплен к горизонтальному элементу рамы четырьмя гвоздями 4 X 120 мм. Эти гвозди воспринимакуг горизонтальную составляющую усилия в подкосе Z = 285 кгс. Несущая способность соединения 4 (56 + 44) = 400 > 285 кгс. Напряжение смятия древесины горизонтального элемента в месте опирания на стойку Оом- = т=19.7<24 кгс1см\ F 5-10 Рамы и ребра щитов прикреплены проволокой к костылям, заложенным в стены при их кладке (см. рис. З.П, узлы А и В). ГЛАВА 4 ОГРАЖДАЮЩИЕ КОНСТРУКЦИИ ПОКРЫТИЙ 4 и. ПРОГОНЫ Ограждакйцую часть кровельного покрытия по фермам и другим большепролетным несущим конструкциям (составным балкам, аркам, рамам и др.) устранваня" с прогонами или без прогонов с применением панелей. Прогоны предназначены для восприятия нагрузки от кровли и передачи ее на основные несущие конструкции. Обычно применяют прогоны разрезные, консольно-балочные и нераз резные. Разрезные прогоны целесообразно применять при шаге расстановки несущих конструкций до 4 м. Прогоны, как правило, работают в условиях косого изгиба- Прочность прогона проверяют ло формуле (3.4), а прогиба - по формуле (3.5). При равномерно распределенной нагрузке составляющие прогиба вычисляют по формулам: = (4.1а) 3B4EJ 5" cos at* (4.16) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 [ 11 ] 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |
|
|
