Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Консольно-балочные прогоны применяют при шаге расстановки ферм от 3,6 до 4,7 м. Стыки-шарниры таких прогонов размещают попарно через пролет, выполняя их лосым прнрубом содним болтом. Длину консоли в пролетах с шарнирами назначают обычно равной 0,15 I. В этом случае при равных пролетах и равномерном их загружении расчетный изгибающий момент в средних пролетах вычисляют по формуле

М = 0,6375 qP, (4.2)

а прогиб по формуле

- (4,3>

В Крайних пролетах сечение прогона должно быть усилено. Максимальный изгибающий момент при отсутствии стыка в крайнем пролете определяют по формуле

М = 0.095 qP. (4.4)

а Прогиб по формуле

384£J

(4.5>

Основным типом прогонов, применяемых в покрытиях при шаге расстановки несущих конструкций от 5 до 6 ж, является много-пролетный прогон, конструируемый из двух досок на ребро, стыки которых располагают вразбежку на расстоянии около 0.2 / вправо-и влево от Опоры. Такой прогон в расчетном отношении представляет собой неразрезную балку с равными пролетами. Чтобы не менять сечение прогона в крайних н средних пролетах, расчет прогона ведут с учетом неразрезности лишь в пределах трех пролетов.

Тогда максимальный изгибающий момент на промежуточной, опоре равен:

(4-6>

а относительный прогиб в крайнем пролете

f 2.69" ;з ( 384£J *

(4.7)

Необходимое число гвоздей в стыках полупрогонов определяют нз выражения

21 Т,

[4.8)

где Qj - расстояние от оси опоры до центра размещения гвоздей в Стыке;

- расчетная несущая способность односрезного гвоздя. Спаренные прогоны применян>т при условии, что их работа на косой изгиб будет исключена. При наклонном положении прогонов-

78

скатная составляющая нагрузки должна быть воспринята жестким в плоскости ската двойным перекрестным или щитовым настилом.

Пример 4,1. Подобрать сечение разрезного прогона (рис. 4.1, а) при следующих данных. Кровля устроена из асбестоцементных волнистых листов маркн ВУ, укладываемых непосредственно на про-


Рис. 4,1. Разрезной прогон

I - всО«стоисчентиьге В[1.1[*нсты« Л11сты ВУ; 3 - прогон; 3 - верхний пояс нкушей конструкции; 1 - упорная йойыфнд: 5 - стыковой брусок; б - гвозич 5х 150 -нн

ГОНЫ. Уклон покрытия /=1:3 (cos а = 0,949; sin п = 0,316). Расстояние между осями несуших конструкций 4 м. Нормативный снеговой покров 1.50 кгс/м.

Решение. В соответствии с размерами листов ВУ расстояние между осями прогонов по скату принимаем равным 1,5 м.

Определяем нагрузки на 1 пог. м прогона: вес кровли

20-1.5-1,1 = 30-1,1 = 33 кгс/м; вес прогона (ориентировочно)

0,15-О.18-.5ОО-I,i = 13.5-1,1 = 15 кгс/м; снеговая нагрузка

150-1,5-0,949-1,4 = 213,5-1,4 = 299 кгс/м; полная нагрузка

cf = 257 кгс/м; q = 347 кгс/м.



Расчетный пролет прогона

/ = 400 -2 -= 390 см.

2

Здесь 10 - ширина опорной плош,адки в см, равная половине ширины верхнего пояса несуш,ей конструкции. Максимальный изгибающий момент

М---=-:-= 660 кгс-м.

Прогон работает в условиях косого изгиба. Составляющие момента относительно главных осей сеченияг

= М cos а = 660-0,949 = 625 кгс-м; My = М sina = 660-0,316 = 208 кгс-м.

Задаемся отношением сторон поперечного сечения прогона: TJ = ft : Ь = 1,4.

Требуемый момент сопротивления сечения 117 -ЬПМ» 62500.Ц.4.20800

~ 130 -/иос*. Требуемая высота сечения

К, = V&W7f, = у6- 1,4 . 705 = 18,1 см. Требуемая ширина сечения

ftP = JM, = 12,9 см.

Принимаем брус сечением Ь х ft = 13 х 18 еж, для которого;

= 702 см: Wy = 507 см; = 6318 сж*; = 3295 см*. Проверяем напряжение по формуле (3.4):

о =

62 500 , 20 800

= 89 + 41,2 = 130,2 « 130 кгс1смК

702 507

Находим составляющие прогиба по формулам (4.1): 5 2,57 0.316 390*

384 - IOS.3295

5 - 2.57 0,949. 390* 384 . IOS . 6318

= 0,74 см; = 1,16 см.

Полный прогиб прогона по формуле (3.5)

/=У0,74+ 1,16 =1,38<-5-400=2 см. 200 ,

Скатная составляющая нагрузки в месте опирания прогона на-несушую конструкцию воспринимается бобышкой, прибитой к верхнему поясу несушей конструкции двумя гвоздями 5 X 150 мм (рис. 4.1, б). Кроме того, стык прогонов перекрывается накладками из брусков 75 X 75 мм, прикрепляемых к поясу и прогонам гвоздями.

Пример 4.2. Рассчитать и сконструировать много пролетный спаренный дощатый прогон с равными пролетами / = 6 ж (рис. 4.2, а). Нагрузка на прогон: нормативная 9" = 230 кгс1м; расчетная q = 290 кгс1м.

Решение. Расчетный изгибающий момент по формуле (4,6)-,, 290 .6»

м =--= 1044 кгс-м.

Требуемый момент сопротивления сечения

104 400

-603 СЖ».

Принимаем сечение прогона из двух досок 6 X 20 сж с IP = 800 см к J = 8000 см*. Напряжение изгиба

о -

104 400 800

= 130,5.»! 130 кгс/см".

Относительный прогиб в крайнем пролете по формуле (4.7)* / 2.6 2.3 600 1 I

/ 384 . 10* . 8000

Расстояние от оси опоры до стыка

а = 0,2 / - 0,2-600 120 см.

Гвозди, скрепляющие стык, принимаем 4 X 120 мм.

Расстояние от оси опоры до центра размещения гвоздей при двухрядной их расстановке (рис. 4.2, в):

а, = 120- (8 + 4) = 108 см.

Расчетная несущая способность односрезного гвоздя

= 400 dl = 400-0,4* = 64 кгс.

Необходимое число гвоздей с каждой стороны стЫ1и по формуле (4.8)

104 400

2 . 108 - 64

= 7,6 ШТ.



4s



«2

Принимаем восемь гвоздей. Расставляем их в два ряда по четыре гвоздя в каждом ряду. В oc7a;ibriofi части nporojja ставим без расчета по два гвоздя размером 4 х 120 лш через .50 см.

Поскольку стандартная длина пиломатериала ограничивается 6,5 м, то одна из досок прогона должна стыковаться вблизи крайней опоры. Стык перекрывается накладкой, скрепляемой со стыкуемой доской гвоздями (см. рис. 4.2, а).

До подъема прогона в проектное положение во время сборки на бойке два полупрогона на участке нахлестки сбивают гвоздями, образуя монтажный элемент (рис. 4.2, б). Остальные гвозди забивают на бойке на глубину лишь одной из досок и добиваня" до отказа в доски набегающих полупрогонов только после подъема на месте установки.

§ 15, ШИТЫ И ПАНЕЛИ СБОРНЫХ ПОКРЫТИЙ

Ограждающую часть сборных покрытий по несущим деревянным конструкциям выполняют обычно в виде готовых укрупненных кровельных щитов или утепленных панелей, изготовляемых на производственных предприятиях строительных организаций или на деревообрабатывающих заводах. Применение кровельных щитов и панелей обеспечивает высокую степень сборностн покрытия в монтаже и надежность в эксплуатации.

Кровельные щиты выполняют, как правило, двухслойными. Верхний слой состоит из брусков-обрешетин или дощатого сплошного настила, а нижний - из поперечных и диагональных элементов, образующих решетку, что обеспечивает неизменяемость щитов во время транспортирования и монтажа, а также пространственную жесткость покрытия во время эксплуатации. Элементы верхнего слоя щита в местах пересечения с элементами решетки скрепляют гвоздями.

Утепленные панели покрытий состоят из деревянного каркаса, обшивок, соединенных с каркасом гвоздями, шурупами или клеем, и утеплителя, уложенного и укрепленного между листами обшивки.

Деревянный каркас панели выполняют из досок или брусьев. Обшивки панелей - из тонких досок или листовых материалов на древесной основе (строительная фанера, древесностружечные плиты и др.).

В качестве утеплителя применяют различные плитные теплоизоляционные материалы. Толщину утеплителя определяют теплотехническим расчетом.

Внутреннее пространство панелей должно иметь пароизолнццю со стороны помещения. Кроме того, необходимо обеспечить аэрацию внутреннего Пространства между утеплителем и наружной обшивкой, которое Должно сообщаться с наружным воздухом.

При скреплении обшивок с каркасом панели податливыми связями (гвоздями. Шурупами) работа обшивок на изгиб не учитывается. Несущими элементами панели в этом случае будут только

«3



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 [ 12 ] 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36