|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник продольные ребра каркаса, которые рассчитывают на изгиб как разрезные прогоны покрытий. Расчет клееных фанерных панелей на изгиб ведут с учетом совместной работы фанерных обшивоки продольных ребер каркаса. Поскольку модули упругости фанеры и древесины различны, то панель рассчитывают как балку коробчатого сечения, составленную из разных материалов, по приведенным характеристикам сечения. Приведение производят к наиболее напряженному материалу - фанере обшивок. Кроме того, учитывают неравномерность распределения нормальных напряжений по ширине обшивок умножением ширины обшивок иа коэффициент 0,9. Листы фанеры обшивок стыкуют обычно «на ус», при этом они образуют непрерывную ленту, равную длине панелн. Растянутую обшивку панелн проверяют на прочность по формуле * ар (4.9) где М - расчетный изгибающий момент; пр - момент сопротивления поперечного сечения, приведенного к фанере; Ф. р- - расчетное сопротивление фанеры растяжению; ф-0,Ь - коэффициент, учитывающий снижение расчетного сопротивления в стыках фанерной обшивки. Сжатую обшивку панели проверяют на устойчивость по формуле где /?ф. „ -расчетное сопротивление фанеры сжатию. Величину коэффициента определяют по формулам: при-50 ф, при -7-<50 5000 (4.11) (4.11а) где а - расстояние между ребрами; 6 - толщина фанеры. Верхнюю обшивку дополнительно проверяют на местный изгиб от сосредоточенной расчетной силы Р = 120 кгс. как заделанную в местах приклеивания к ребрам, прн расчетной ширине 100 см. При расчете клееных фанерных панелей производят также проверку на скалывание по клеевому шву между шпонами фанеры Ло формуле пр "расч где Q - расчетная поперечная сила; ор - статический момент сдвигаемой части приведенного сечения относительно нейтральной оси; •□р - момент инерции приведенного сечения; рэсч - расчетная ширина сечения, принимаемая равной суммарной ширине ребер каркаса; гк - расчетное сопротивление фанеры скалыванию. Клееные фанерные панели на прогиб рассчитывают по формуле (4.13) Ъд» 1 За4£фпр где Еф - модуль упругости фанеры. Предельный прогиб панелей принимают равным пролета I. Пример 4.3. Запроектировать и рассчитать щитовую обрешетку под кровлю из асбестонементных волнистых листов марки ВО. Уклон кровли ( = 0,4 (cos а = 0,928; sin а = 0,371). Шаг расстановки несущих конструкции 3 м. Нормативный снеговой покров 100 кгс1м\ Решение. Щит проектируем (рис. 4.3) из четырех прогонов сечением 5 х 10 см. выполняющих одновременно роль обрешетин под кровлю, которые соединены гвоздями с элементами решетки тремя стойками и двумя диагональными раскосами из брусков сечением 5x5 см. Для асбестонементных волнистых листов марки ВО при перекрытии стыкового шва на 20 ои требуется расстановка обрешетин через 50 сж. Принимаем ширину щита 4 X 50 = 200 ои. Длину щита назначаем равной расстоянию между осями несущих конструкций за вычетом 1 см на возможную неточность изготовления, т. е. 299 см. Принятые в[гешнне габариты щита соответствуют размерам кузова грузовых автомашин, что обеспечивает удобство транспортирования щитов. Бруски крайних стоек решетки щита при его укладке прибиваем к верхнему поясу несущей конструкции гвоздями, чем обеспечиваем передачу скатной составляющей нагрузки и устойчивость сжатых поясов несущих конструкций из их плоскости. Чтобы предотвратить скручивание прогонов-обрешетин под действием скатной нагрузки, прилагаемой к их верхним кромкам, в месте каждого пересечения прогонов со стоиками устраиваем упоры из коротких брусков, прибиваемых к стойкам двумя гвоздями 4 X 100 мм. Расчет прогона-обрешетины. Вычисляем нагрузку, действующую на 1 пое. м обрешетины (табл. 4.1). таблица i i
 Рнс, 4.3, Шиторая обрешеткг п - план н pajp«jN щн1а. б - деиль учла; - ирр»ннй пояс liecyuied конструкции г - обрршигины: а -сюйпв uiiiii: !-пискосы; i -унорнии бдБышк. » - лрнбьнны 7 - ГВОЗДИ 4X1W) ил, * - гиоади JXISO мм Обрешетины щита работают на косой изгиб (рис. 4.4, а). Составляющая нагрузки, перпендикулярная скату: (? = "cosa = 57,7-0.928 = 53,5 кгс1м\ fl„=(7cosa = 77.4-0,928 = 72 кгс1м. Составляющая нагрузки, параллельная скату: =q" sJna = 57,7-0.371 =21 кгс1м\ j., = <7sina=77,4-0,371 =28,7 кгс1м.  Рис. 4.4, Расчетные схемы обрешетины в плоскости, перпендикулярной скату, обрешетина работает как разрезная балка (рис. 4.4, б) с расчетным пролетом , г 299-2 -= 290 см, где 9 сл - длина каждой нз опорных поверхностей обрешетины на верхнем поясе несущей кокструкиии, принятом ориентировочно .шириной 18 см. В плоскости ската обрешетину рассматриваем как двухпролетную неразрезиую балку (рис. 4.4, г) с пролетами I, = = 0,5 I = 145 см, так как она на средней стойке щита имеет дополнительную опору. Максимальные изгибающие моменты в обеих илоскостях возникают посередине обрешетины: М = = = 75,7кес.м., М„ = ql} 28,7 . 1,45 = 7,6 кгс-м. Моменты сопротивления и инерции обрешетины: ltf42 с.н; = 417 сл*; 7„=Ш4сл*. .115 =83 см; Напряжение изгиба о = 7570 83 = П0<130 кгс/см\ Поскольку обрешетина является одновременно и прогоном, то расчетное сопротивление изгибу принимаем равным R„ = = 130 кгс/см". Прогиб обрешетины в середине прилета вызывается лишь действием нагрузки, перпендикулярной скату. Относительный прогиб 5< I 384ЕУ- 5 0,535 290а 384 . lOi-. 417 Пренебрегая незначительной величиной нагрузки от собственного веса, проверяем прочность обрешетины на действие только монтажной нагрузки Р = 120 кгс, приложенной в середине пролета. В этом сечении момент от составляющей сосредоточенного груза в плоскости ската равен нулю. Тогда (рис, 4.4, в) 120 . 0.928 . 290 --= о1 кгс-м. Напряжение а =- 8100 = 98< 130.1,2 = 156 кгс/см\ где 1,2 - коэффициент, учитывающий кратковременность действия монтажной нагрузки. Расчет прикрепления элементов ui,uma. Обрешетины вместе с решеткой образуют в плоскости ската ферму, которая передает на основную несущую конструкцию скатную составляющую нагрузки. Полная скатная составляющая от собственного веса и снеговой нагрузки, приходящаяся на весь щит, = Ях%1 = 28,7.4.2,9 = 334 кгс, где = 4 - число обрешетин. Часть этой нагрузки, собранная примерно с одной четверти площади щ-ита, ограниченной на рис. 4.3, а пунктиром, передается непосредственно от прогонов на крайние стойки. Оставшаяся часть скатной составляющей передается через раскосы на упорные бобышки. Усилие, воспринимаемое одной бобышкой. 0,75Q. 0,75 . 334 125 кгс. Бобышку к стойке крепим гвоздями 4 X 100 мм. Несущая способность односрезного гвоздя Тп = 400dre = 400-0,4 = 64 кгс. Необходимое число гвоздей = 2 гвоздя. Щит через крайние стойки крепим к верхнему поясу несущей конструкции гвоздями 4 X 120 мм. Через эти гвозди скатная составляющая от щита передается поясу. Необходимое число гвоздей на одну стойку 2 Ь4 - 2,6 шт.  г г" 1.1 42Z -i-i-lL. \-\ \.-\ ,1 ;-i~4- -T7V-  Рис. 4.5, Дот а то-гвозде в ой кровельный шит / - рувероил; иеиеитния стяжка; 3 -фн»5ролит; 4najjoHituiHuiis-. J - вастнл шита: *-решетка шитв; ? - гвсвдн 2X40 ки; прогоны; 9 - верхнио пояс несущей конструкции Ставим 3 гвоздя (см. рис. 4.3). На среднюю стойку от прогона передается нагрузка, равная средней опорной реакции двухпролетной неразрезной балки: - =-28,7-1.45 = 52 кгс. В каждое пересечение элемента решетки с прогоном ставим по одному гвоздю 4 X 100 мм с Тд = 64 > 52 кгс. Пример 4.4. Рассчитать дощато-гвоздевой щит под утепленную рубероидную кровлю (рис. 4.5). Щит состоит из сплсшного настила толщиной 22 мм, с нижней стороны которого подшиты поперечные и диагональные планки, обеспечивающие совместную работу досок настила и пространственную неизменяемость кровельного покрытия. Щиты уложены на прогоны, расположенные через 1,5 м один от другого. Уклон Кровли i = 0,1. Место строительства - район г. Красноярска. Решение. Ширину щита принимаем равной 2 м. Щит опи-)ается на три прогона. Длина щита равна 2 х 150- 1 = 299 см. 5ычисление нагрузки (рис. 4.5, б) на 1 покрытия приведено в табл. 4.2. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |
|
|
