Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

ГАБЛНЦД 4.t

Элементы н поисчег нагрузок

Асбеетоиементнэя кровля, 15.1,5 . . Бруски обрешетки, 2 0,05.0,05-500 Продольные ребра каркаса, 2(0,IX

ХО,2+0,04.0,1)500 .......

.Поперечные ребра каркаса,

(3.0.075+ 4-0,05)0,15-1,26-500 6

Картон, 2.1,26 .........

Мииераловатиые плиты. О 05х

x200 J,26......... . . ,

Пароизоляиионнйя покраска, 1.1,26 Древесностружечные плиты 0,06х

Х600 ,5.......

Снеговая нагрузке, 100.1,5-0,949 . ,

Итого .....

Нориатнннля нагруэкг

Ко9ффнцн*кт перегрувкн

Расчетная нягрузка н кгс/и

22,5 2,5

24,7 2,8

26,4

12,6 1,3

1,2 1,2

15,1 ,4

14,4 1.12,4

15 8 199,3

конструкцию, воспринимающую скатную составляющую нагрузки. Поэтому продольные ребра панели рассчитываем только на вос-.приятие составляющей нагрузки, перпендикулярной скату. Расчетный пролет продольного ребра принимаем равным

/ = 0,99-598 = 592 см.

Максимальный изгибающий момент в одном продольном ребре

Д1 0,5i;v 1" 0.5 - 280 5.92

- 615 кгс-м.

Момент инерции сечения нетто ребра (за вычетом ослабления хнездом для шипа поперечного ребра);

J г - Jx J X

10-20= 10.5=

2 12

Момент сопротивления сечения J, 6563

= 6667-104 = 6563 см\

Напряжение

о -

0,5Л

61 500 656

= 666 см.

0,5 . 20 = 94 < 130 кесюм.

Относительный прогиб / 5-0,5<;

5 . 0,5 . 2,17 - 592» I

384£JP

384 . 10« . 6667

<

.Ввиду малого пролета прочность и жесткость брусков обрегиеткв при принятом небольшом расстоянии между поперечными ребрами, а также прочность самих поперечных ребер не проверяем.

Расчет нижней обшивки- Панель ь плоскости ската можно рассматривать как балку составного сечения на податливых соединениях (рис. 4,7, г, д). Поясами балки служат продольные ребра панели, а стенкой - древесностружечная плита. Поперечные ребра панели выполняют роль ребер жесткости, обеспечивающих устойчивость стенки.

Расчетное продольное усилие в поясах балки определяем по формуле

94 5.92

303 кгс.

и , 1 ,,ib

глеМ - расчетный изгибающий момент;

ft,, - расстояние между осями поясов балки.

Усилие Л вызывает в поясах незначительные дополнительные напряжения, которые можно во внимание не принимать.

Пояса со стенкой скрепляем шурупами (см. рис. 4.7, д) размером 5 X 60 мм. Шурупы воспринимают сдвигающую силу, величина которой посередине расстояния между опорным и промежуточным ребрами жесткости равна:

Ях1 „ 94-5,92 / 0,075 + 0,925

.2 =

= 231 кгс.

Сдвигающую силу на единицу длины балки определяем по формуле

-=170 кгс1м = 1.7 кгс1см.

231 1.36

Усилие, которое может выдержать один шуруп как односрез-ный нагель:

7- = /;fe.250d=0.4.250-0,5* = 25 кгс.

гдей =

= j - отношение расчетного сопротивления смятию Древесностружечной плиты к расчетному сопротивлению смятию древесины. Всего на 1 пог. м продольного ребра должно быть поставлено шурупов

Г, 170

= 6.7 шт.

Расставляем шурупы в один ряд с шагом s = 15 см.

Проверяем устойчивость стенки из ее плоскости. Стенка воспринимает поперечную силу и поэтому ее можно рассматривать как свободно опертую по контуру прямоугольную пластинку, нагруженную тангенциальной нагрузкой. Так как коэффициент поперечной де-

4 Зак 61!



<1юрмацин ц древесностружечных плит близок нулю, то величину критической нагрузки для такой пластинки согласно [81 можно определить по приближенной формуле

л Ей»

7-„Р = {5,35 + 4у)

где а и b - стороны пластинки, в нашем случае - pacCTOHHHfr между рядами шурупов, поставленных соответственно в поперечные и продольные ребра каркаса панели (о = 99 сл, b = 136 см);

Y - а : b = 99 : 136 = 0,73 -отношение сторон пластинки;

б - толщина пластинки.

Подставляя значение величин, находим:

Г.р-(5.35 + 4.0,73) - =12.3>1.7 кгс/см,

где 4800 - модуль упругости древесностружечных плит принятой марки в кгс/см \S, табл. 9].

Нижняя обшивка панели работает также на местный изгиб под действием собственного веса и веса утеплителя.

Нагрузка, приходящаяся на 1 м обшивки:

минераловатные плнты , 0,05 - 200-1,2 = 10.1,2 =12 кгс/м картон н краска .... 3-1,2 =3,6 »

древесностружечные плнты 0,016 - 600 - 1,1 =9,6 -1,1 = 10,6 »

постоянная нагрузка

При стандартной длине древесностружечных плит 3,5 м стыв плит устраиваем на среднем поперечном ребре каркаса, тогда каждая плита на полупролете панели работает как трехпролетная-упругая пластинка. В крайнем пролете пластинку можно рассматривать как свободно опертую по трем сторонам и защемленную по четвертой стороне.

Максимальный изгибающий момент и прогиб такой пластинк» при у = 0,73 и р. = О можно принять равными [81:

M-0,l07qa\ - = 0,00395-.

Напряжение изгиба в пластинке

0.107-26,2.0.99-6е.5<23 кгс1см\

где 23 кгс/см - расчетное сопротивление изгибу древесностружечных плит принятой марки [6, табл- 8]. Относительный прогиб

f 0,00395 - 0.226 - 99» - 12 I 1

4800 - 100 - 1,6»

<

Шурупы на выдергивание не рассчитываем, так как они пр» принятом шаге расстановки заведомо будут работать с большим эа-

пасом. Шурупы должны завинчиваться в древесностружечную плиту в предварительно просверленные отверстия диаметром, равным половине диаметра шурупа. Такие же отверстия на глубину 5 мм нужно просверливать и в ребрах каркаса.

Пример 4,7. Запроектировать и рассчитать клееную фанерную панель покрытия под рубероидную кровлю (рис. 4.8). Материал обшивок - водостойкая березовая фанера марки ФСФ сорта В/ВВ (ГОСТ 3916-69). Материал каркаса - сосновые доски. Клей марки КБ-3. Шаг расстановки несущих конструкций - 6 м. Место строительства - 111 район СССР по весу снегового покрова.


ViK. 4.8. Клеенан фанерная панель

1 - рубероид по аер1внииу1 2 - вершяя обшявнй; 3 - 1еплоязоляиин: < - парои-юляиня: . 5 - иижини aumnend: 6 - ародольише р«Ора; 7 - стыковые бруски; S - торцоаая анш-фрагма; 9 - осушаюший продух днаметрои <i-40 «я

Решение, Ширину панели назначаем равной 1,5 м, что соответствует нормальной ширине листа фанеры (1525 мм). Длину ланелн принимаем равной 598 см с учетом зазора на возможную неточность изготовления.

Для обшивок используем семисловную фанеру, толщиной 6 = 8 мм. Волокна наружных шпонов фанеры направляем вдоль пролета панели.

Высоту продольных ребер назначаем равной 150 мм, что после острожки кромок составит Лр = 150-2-3 = 144 мм. Ширину продольных ребер (толщину досок) принимаем равной 40 мм. Пласти средних ребер не строгаем, а наружные пласти крайних ребер строгаем на 2 мм для приклейки к ним дополнительных брусков, обеспечивающих совместную работу смежных панелей под нагрузкой. Поперечные ребра устраиваем только в торцах панели в виде вкладышей, склеенных из обрезков досок, волокна которых направлены вдоль пролета.

Утеплитель - плиточный пол исти рольный пенопласт марки ПС-Б (Y = 40 кг/м) толщиной 50 мм приклеиваем к нижней обшивке панели иа слое полистирольной краски, которая одновремсч-но выполняет роль пароизоляцнн.

4* Г9



Принятая конструкция панели изображена на рис. 4.8, о и б. Вычисляем нагрузку, приходящуюся на 1 пог. м длины панели (табл. 4-5).

ТАБЛИЦА 4 Ь

Элементы н подсчет нагрузок

Норматиннаи нагрузка D кгс/м

перегрузки

Расчетнач HarpyaKd

Ь KCtM

Руберондтри слоя, 9.1,5.....

13,5

14,9

Фанерные обшнвки 2-0.008-660-1.5

15 6

1 1 1,1

17,2

Ребра каркаса, 5.0,04 0,144..™ . .

)4 4

5,»

Пенопласт. 0,05.40(1,5-5 0,04) . .

Пароизоляция-слой краски, 1(1.5-

-5.004) ............

Расчетным пролетом панелн считаем ее длину, уменьшенную на 1%, т. е. / = 0,99-598 = 592 см. Расчетная ширина обшивки

*г,р = 0.9 (150-3,8) = 131 см. Момент инерции приведенного сечения панели пр = ф + А "ir

131(16-14,4=) (2-3,8 + 3-4)14.4 ЮОООО jg ggq 4 12 12 85 000

Здесь £д = 100ОООкгс/с-и -модуль упругости древесины ребер;

£ф = 85000 кгс/см" - модуль упругости семислойной фанеры обшивок [I, табл. 151.

Момент сопротивления приведенного сечения

0.5Л

16 980

= 2120 см.

Максимальный изгибающий момент в середине пролета

263.5.92»

= U50 кгс-м.

Напряжение растяжения в нижней обшивке по формуле (4.9) ЦбООО с .n -jo .. ..„«а

2120

= 54,5<0,6.130 = 78 кгс/см\

где 130 - расчетное сопротийление растяжению семислойной фанеры Яф,р в кгс/см [I, табл. 141.

Расстояние между ребрами каркаса а = 31,6 см. Отношение а/6 = 31,6/0,8 = 39,5 < 50. Коэффициент устойчивости сжатой фанерной обшивки по формуле (4.11)

Ф.к - 1--- - 0,685.

5000

Напряжение сжатия в верхней обшивке по формуле (4.10)

115 000 „г, . е

100 кгс/см",

0..=

0,685-2120

= 80.

где 100 кгс/сж*- расчетное сопротивление сжатию /?ф. е семислойной фанеры.

Проверяем верхнюю обшивку на изгиб под действием местной сосредоточенной нагрузки. В расчетном отношении обшивку рассматриваем как балку с защемленными концами (рис. 4.8, в) пролетом, равным расстоянию между ребрами каркаса 1ф = а = 31,6 см.

Изгибающий момент

Р(ф 120.31,6

474 кгс-см.

Сосредоточенный груз считаем распределенным на ширину обшивки 1 м. Момент сопротивления расчетной полосы обшивки

1006» 100.0,8»

=10,7 см\

Напряжение

, = - = 44,5<50.1,15-1.2 = 69 кгс/см". 10,7

Здесь 50 - расчетное сопротивление изгибу /ф, „ в кгс/см семислойной фанеры поперек волокон наружных слоев; 1,15 - коэффициент условий работы настила под кровлю; 1,2 - коэффициент, учитывающий кратковременность местной нагрузки.

Проверяем надежность сопротивления скалыванию по клеевому шву между наружным (продольным) и внутренним (поперечным) шпонами фанеры в месте сопряжения обшивок с ребрами.

Поперечная сила на опоре

„ 263-5,92

0 =-!- = 780 кгс.

Статический момент сдвигаемой части приведенного сечения 5„р = f„p (0,5 ft-0,5 6) = 131-0,8 (0,5-16-0,5-0,8) =800 citS.

Суммарная ширина продольных ребер каркаса

расч

2-3,8 4- 3-4 = 19,6 см.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36