Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Напряжение скалывания по формуле (4.12) 780.800

16 980.19,6

= 1,9<6 кгг/cл

где 6 кгс1сг - расчетное сопротивление скалыванию семислойной фанеры Лф. СН между шпонами 1, табл. 14]. Относительный прогиб панели от нормативной нагрузки по формуле (4.13)

J 5-1,97.592

384-85000-16 980 21\ 2М

% 16. ПОДВЕСНЫЕ ЧЕРДАЧНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ

При устройстве покрытий по фермам нередко применяют подвесные чердачные перекрытия (подвесные потолки), что дает возможность закрыть фермы, получить гладкую поверхность потолка, уменьшить отапливаемый объем зданий и улучшить работу основных несущих Деревянных конструкций е условиях проветриваемого чердака.

Подвесные чердачные перекрытия обычно состоят из следующих основных конструктивных элементов: - 1) прогонов, подвешиваемых к нижним поясам ферм;

2) вспомогательных балок, опирающихся на прогоны;

3) наката, укладываемого на вспомогательные балки.

Прогоны располагают, как правило, вдоль здания, перпендикулярно к фермам и конструируют разрезными, консольно-бал очными или неразрезными.

Подвеску прогонов осуществляют в узлах ферм с помощью болтов или хомутов, что позволяет выровнять потолок перед его отделкой и подтянуть его в случае прогиба ферм в процессе экс-11луатаиии. Чердачное перекрытие подвешивают так, чтобы между его верхней поверхностью и нижней гранью нижнего пояса ферм оставался зазор не менее 10 см, необходимый для обеспечения надежного проветривания нижних частей ферм.

Пример 4.8. Запроектировать и рассчитать чердачное перекрытие над зрительным залом сельского клуба, подвешиваемое к фермам. Пролет ферм 12 м; шаг расстановки ферм 4 м, расстояние между узлами нижнего пояса 3 м.

Решение, Подвесное чердачное перекрытие проектируем в виде балочной Клетки (рис. 4.9, а, б), состоящей из прогонов, располагаемых вдоль здания и подвешиваемых к узлам нижнего пояса ферм, и вспомогательных балок, опирающихся на прогоны q помощью хомутов из полосовой стали. Конструкция перекрытия по вспомогательным балкам принята такой же, как в примере 1-5. Нагрузка на 1 At перекрытия составляет; fl" = 211 кгс1м, q = 265 кгс1м.

Расчет вспомогательных балок и щитов наката. Вспомогательные балки располагаем на расстоянии I м одну от другой. Балки

А 5 3 А I ч

я С 2 ч 3 е. S а I EL" Я « я

ез ш

= 9 1

..-S:,IS.S=5S.

дОЗЧ ЗВВЧ

подвешиваем к прогонам на сварных хомутах из полосовой стали сечением 5 X 40 мм (грис. 4,9, в).

Расчетный пролет вспомогательной балки

/ = 300 - (13 + 4) = 283 см,

где 13 см - ориентировочная ширина прогона;

4 см - ширина Опорной площадки, равная ширине хомута.

Подбор сечения и проверку прогиба второстепенной балки производим так же, как балки перекрытия в примере 1,5. Принимаем сечение вспомогательной балки 6 X 15 а«.

Напряжение смятия в месте опирания конца балки на хомут

ql 265-283 „ „. , ,

о.„ = -i- =-- 15,6 < 24 кгс см".

2Р(,и 2-4.6

Нагрузка от щитов наката передается второстепенным балкам через черепные бруски сечением 4 X 5 сл1. На 1 пог. м бруска приходится давление от щитов наката 265 : 2 = 132 kzcIm.

Бруски прикрепляем к балкам гвоздями 3 X 80 мм, поставленными через 20 см, т. е. ставим пять гвоздей на 1 пог. м бруска.

Несущая способность гвоздей

бГрв = 5-400db = 5.400-0,3* = 180 > 132 кгс.

Расчет щита наката производится аналогично изложенному в примере 1.5.

Расчет прогона. Принимаем кон сольно-балочный прогон с равными пролетами I = 4 м. Длину* консолей назначаем а = 0,15 / = = 60 а«. Шарниры прогонов располагаем попарно через продел, осуществляя их в виде косого прируба. Расстояние между осями прогонов 3 м.

Нагрузка на 1 пог. м прогона:

нормативная " = 211-3 = 633 кгс/м;

расчетная д = 265-3 = 795 кгс/м.

Сечение прогона во всех промежуточных пролетах подбираем по формуле (4.2):

М = 0,06375-795-4= 810/сгс-л1. Требуемый момент сопротивления сечения

81 ООО

= 623 см\

Задавшись шириной сечения Ь = 13 cm, получим

Принимаем брус сечением 13 X 18 см с W = 702 см и У = 6318 см\

Проверяем прогиб по формуле (4.3);

f 1-6,33-400 ; ~ 192-10?-638~298 20О

В крайних пролетах изменяем поперечное сечение прогона, принимая его 15 X 18СМС W 810 см а J = 7290 см*.

Максимальный изгибающий момент в крайнем пролете определяем по формуле (4.4):

Напряжение

М = 0,095-795-4 = 1208 кгс-м.

,120 800 , 1СЛ . г

0 = --= 149 < 150 кгс см", 810

где 150 кгс/см" - расчетное сопротивление изгибу R„ брусьев с размерами сторон более 14 см.

Относительный прогиб в крайнем пролете по формуле (4.5)

t 3.5.6,33.400 1

~ 197

384.10*.7290

Расчет подвески прогона. Подвеску прогона в узле фермы выполняем с помоще;ю двух хомутов, каждый из которых состоит из двух круглых тяжей диаметром 16 мм, приваренных к стальной полосе сечением 60 X 6 лш (рис. 4.9, г). Давление на промежуточную опору прогона составляет V = 795-4 = 3180 кгс; усилие, приходящееся на один хомут, = 3180 : 2 = 1590 кгс и на один тяж - V, = 795 кгс.

Напряжение растяжения в тяже

0: = = 550< 1700-0,85=1440 кгс/см\

1.44

где 1,44 - площадь тяжа в месте нарезки Fg. в см";

1700 - расчетное сопротивление растяжению Р.в кгс/см черных болтов из стали марки ВСтЗпс по сечению, ослабленному нарезкой [2; 0,85 - коэффициент, учитывающий возможность неравномерного

распределения нагрузки при двойных тяжах. Недонапряжение в такой ответственной детали конструкции подт весного чердачного перекрытия, как тяжи хомутов, может быть допущено.

Проверяем напряжение смятия древесины прогона в месте опирания на плоскую часть хомута:

асм = = -20,4<24 кгс/см".

fcM 6-13

Плоская полка хомута работает на изгиб под действием равномерно распределенногр давления от балки. Изгибающий момент

в полке с приближенным учетом частичного защемления ее в стенке хомута

= 2264 кгс-см.

Момент сопротивления полки

Ц? = = 0.36 см\ ь

Напряжение изгиба в полке хомута

<т = -= 6300>2100 кгс/см.

0.36

Таким образом, получилось недопустимое перенапряжение. Необходимо уменьшить плоскую часть полкн хомута устройством закруглений в углах хомута. Принимаем радиус закругления г = 2,8 см. Тогда пролет изгибаемой (плоской) части хомута = = 13-2.2,8 = 7.4 см.

Напряжение изгиба в хомуте

20,1-7,4*.6 , -

ЮО.б»

Кроме того, хомут работает на рястяжеине с напряжением

= 220 кгс/см*.

ь-о.б

Суммарное напряжение в хомуте

о = 1870 + 220 = 2090 < 2100 кгс/см.

Для равномерного распределения давления хомута на нижнюю грань Прогона устраиваем прокладку нз доски 32 X 130 мм с закругленными кромками.

Усилие от хомута передается на нижний пояс фермы с помощью накладных брусков из плотной прямослойной древесины сечением 75 X 75 мм.

При ширине бруса нижнего пояса b = 18 см напряжение смятия Древесины в месте опирания брусков на пояс равно;

Vj„ 1590

7,5-18

= ]1.8<24 кгс/см\

При расстоянии между осями тяжей s = 21 см расчетный изгибающий момент в бруске

7H = V,

ft \

= 795

/ 21

.24,

Момент сопротивления бруска w = 70 см* 106

= 4770 кгс-см.

Напряжение изгиба

а = - 68<т кгс/см. 70

Размеры шайбы под тяж принимаем 60 X 60 X 6 мм. Напряжение смятия древесины под шайбой

1\ 795

Fax - f с

fe.b-2,0J

= 23,5 < 40 кеасмК

ГЛДВД 5

БАЛКИ И СТОЙКИ СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ

§ 17. КЛЕЕНЫЕ БАЛКИ

Клееные балки применяют главным образом в качестве несу? ших конструкций покрытий зданий. Балки, как правило, бывают прямоугольного сечеиия, составленного из пакета досок, склеиваемых по пласти. В покрытиях применяют балки постоянной высоты (с опорами на разных уровнях) и балки переменной высоты (двускатные).

Ширину балок b после двухсторонней острожки кромок досок до склеивания пакета и острожки боковых плоскостей балки после ее склеивания принимают равной 120, 140, 170, 190 мм. Толщину досок после острожки их по пластам принимают равной 35 или 45 мм.

Высоту h балок постоянного сечения назначают примерно равной пролета /, но не более 6 Ь. Высоту двускатных балок в середине пролета принимают примерно равной 0,1 /, но не более 8,5 Ь, а высоту на опоре - не менее 0,5 Л.

Прочность клееных балок проверяют по обычной формуле изгиба с умножением момента сопротивления сечення ttf на коэффициент т, значения которого в зависимости от высоты балки в расчетном сечении приведены в табл. 5.1. i

TAiyjHUAS.I

Лрасч. t-" . - . -						>12,1 1
тц .......	1,15	1,05			0,85

Примечание. Для оромежуточнык высот определяютIjqfip-терполяцин. рен RUf

Основное расчетное сопротивление изгибу принима = = 130 кгс/смК д ы(,эм£бЧ

8<iP

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36