![]() |
|
![]() ![]() Как осуществляется строительство промышленных теплиц? ![]() Тенденции в строительстве складских помещений ![]() Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Напряжение скалывания по формуле (4.12) 780.800 16 980.19,6 = 1,9<6 кгг/cл где 6 кгс1сг - расчетное сопротивление скалыванию семислойной фанеры Лф. СН между шпонами 1, табл. 14]. Относительный прогиб панели от нормативной нагрузки по формуле (4.13) J 5-1,97.592 384-85000-16 980 21\ 2М % 16. ПОДВЕСНЫЕ ЧЕРДАЧНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ При устройстве покрытий по фермам нередко применяют подвесные чердачные перекрытия (подвесные потолки), что дает возможность закрыть фермы, получить гладкую поверхность потолка, уменьшить отапливаемый объем зданий и улучшить работу основных несущих Деревянных конструкций е условиях проветриваемого чердака. Подвесные чердачные перекрытия обычно состоят из следующих основных конструктивных элементов: - 1) прогонов, подвешиваемых к нижним поясам ферм; 2) вспомогательных балок, опирающихся на прогоны; 3) наката, укладываемого на вспомогательные балки. Прогоны располагают, как правило, вдоль здания, перпендикулярно к фермам и конструируют разрезными, консольно-бал очными или неразрезными. Подвеску прогонов осуществляют в узлах ферм с помощью болтов или хомутов, что позволяет выровнять потолок перед его отделкой и подтянуть его в случае прогиба ферм в процессе экс-11луатаиии. Чердачное перекрытие подвешивают так, чтобы между его верхней поверхностью и нижней гранью нижнего пояса ферм оставался зазор не менее 10 см, необходимый для обеспечения надежного проветривания нижних частей ферм. Пример 4.8. Запроектировать и рассчитать чердачное перекрытие над зрительным залом сельского клуба, подвешиваемое к фермам. Пролет ферм 12 м; шаг расстановки ферм 4 м, расстояние между узлами нижнего пояса 3 м. Решение, Подвесное чердачное перекрытие проектируем в виде балочной Клетки (рис. 4.9, а, б), состоящей из прогонов, располагаемых вдоль здания и подвешиваемых к узлам нижнего пояса ферм, и вспомогательных балок, опирающихся на прогоны q помощью хомутов из полосовой стали. Конструкция перекрытия по вспомогательным балкам принята такой же, как в примере 1-5. Нагрузка на 1 At перекрытия составляет; fl" = 211 кгс1м, q = 265 кгс1м. Расчет вспомогательных балок и щитов наката. Вспомогательные балки располагаем на расстоянии I м одну от другой. Балки А 5 3 А I ч ![]() я С 2 ч 3 е. S а I EL" Я « я ез ш = 9 1 ..-S:,IS.S=5S. ![]() дОЗЧ ЗВВЧ подвешиваем к прогонам на сварных хомутах из полосовой стали сечением 5 X 40 мм (грис. 4,9, в). Расчетный пролет вспомогательной балки / = 300 - (13 + 4) = 283 см, где 13 см - ориентировочная ширина прогона; 4 см - ширина Опорной площадки, равная ширине хомута. Подбор сечения и проверку прогиба второстепенной балки производим так же, как балки перекрытия в примере 1,5. Принимаем сечение вспомогательной балки 6 X 15 а«. Напряжение смятия в месте опирания конца балки на хомут ql 265-283 „ „. , , о.„ = -i- =-- 15,6 < 24 кгс см". 2Р(,и 2-4.6 Нагрузка от щитов наката передается второстепенным балкам через черепные бруски сечением 4 X 5 сл1. На 1 пог. м бруска приходится давление от щитов наката 265 : 2 = 132 kzcIm. Бруски прикрепляем к балкам гвоздями 3 X 80 мм, поставленными через 20 см, т. е. ставим пять гвоздей на 1 пог. м бруска. Несущая способность гвоздей бГрв = 5-400db = 5.400-0,3* = 180 > 132 кгс. Расчет щита наката производится аналогично изложенному в примере 1.5. Расчет прогона. Принимаем кон сольно-балочный прогон с равными пролетами I = 4 м. Длину* консолей назначаем а = 0,15 / = = 60 а«. Шарниры прогонов располагаем попарно через продел, осуществляя их в виде косого прируба. Расстояние между осями прогонов 3 м. Нагрузка на 1 пог. м прогона: нормативная " = 211-3 = 633 кгс/м; расчетная д = 265-3 = 795 кгс/м. Сечение прогона во всех промежуточных пролетах подбираем по формуле (4.2): М = 0,06375-795-4= 810/сгс-л1. Требуемый момент сопротивления сечения 81 ООО = 623 см\ Задавшись шириной сечения Ь = 13 cm, получим Принимаем брус сечением 13 X 18 см с W = 702 см и У = 6318 см\ Проверяем прогиб по формуле (4.3); f 1-6,33-400 ; ~ 192-10?-638~298 20О В крайних пролетах изменяем поперечное сечение прогона, принимая его 15 X 18СМС W 810 см а J = 7290 см*. Максимальный изгибающий момент в крайнем пролете определяем по формуле (4.4): Напряжение М = 0,095-795-4 = 1208 кгс-м. ,120 800 , 1СЛ . г 0 = --= 149 < 150 кгс см", 810 где 150 кгс/см" - расчетное сопротивление изгибу R„ брусьев с размерами сторон более 14 см. Относительный прогиб в крайнем пролете по формуле (4.5) t 3.5.6,33.400 1 ~ 197 384.10*.7290 Расчет подвески прогона. Подвеску прогона в узле фермы выполняем с помоще;ю двух хомутов, каждый из которых состоит из двух круглых тяжей диаметром 16 мм, приваренных к стальной полосе сечением 60 X 6 лш (рис. 4.9, г). Давление на промежуточную опору прогона составляет V = 795-4 = 3180 кгс; усилие, приходящееся на один хомут, = 3180 : 2 = 1590 кгс и на один тяж - V, = 795 кгс. Напряжение растяжения в тяже 0: = = 550< 1700-0,85=1440 кгс/см\ 1.44 где 1,44 - площадь тяжа в месте нарезки Fg. в см"; 1700 - расчетное сопротивление растяжению Р.в кгс/см черных болтов из стали марки ВСтЗпс по сечению, ослабленному нарезкой [2; 0,85 - коэффициент, учитывающий возможность неравномерного распределения нагрузки при двойных тяжах. Недонапряжение в такой ответственной детали конструкции подт весного чердачного перекрытия, как тяжи хомутов, может быть допущено. Проверяем напряжение смятия древесины прогона в месте опирания на плоскую часть хомута: асм = = -20,4<24 кгс/см". fcM 6-13 Плоская полка хомута работает на изгиб под действием равномерно распределенногр давления от балки. Изгибающий момент в полке с приближенным учетом частичного защемления ее в стенке хомута = 2264 кгс-см. Момент сопротивления полки Ц? = = 0.36 см\ ь Напряжение изгиба в полке хомута <т = -= 6300>2100 кгс/см. 0.36 Таким образом, получилось недопустимое перенапряжение. Необходимо уменьшить плоскую часть полкн хомута устройством закруглений в углах хомута. Принимаем радиус закругления г = 2,8 см. Тогда пролет изгибаемой (плоской) части хомута = = 13-2.2,8 = 7.4 см. Напряжение изгиба в хомуте 20,1-7,4*.6 , - ЮО.б» Кроме того, хомут работает на рястяжеине с напряжением = 220 кгс/см*. ь-о.б Суммарное напряжение в хомуте о = 1870 + 220 = 2090 < 2100 кгс/см. Для равномерного распределения давления хомута на нижнюю грань Прогона устраиваем прокладку нз доски 32 X 130 мм с закругленными кромками. Усилие от хомута передается на нижний пояс фермы с помощью накладных брусков из плотной прямослойной древесины сечением 75 X 75 мм. При ширине бруса нижнего пояса b = 18 см напряжение смятия Древесины в месте опирания брусков на пояс равно; Vj„ 1590 7,5-18 = ]1.8<24 кгс/см\ При расстоянии между осями тяжей s = 21 см расчетный изгибающий момент в бруске 7H = V, ft \ = 795 / 21 .24, Момент сопротивления бруска w = 70 см* 106 = 4770 кгс-см. Напряжение изгиба а = - 68<т кгс/см. 70 Размеры шайбы под тяж принимаем 60 X 60 X 6 мм. Напряжение смятия древесины под шайбой 1\ 795 Fax - f с fe.b-2,0J = 23,5 < 40 кеасмК ГЛДВД 5 БАЛКИ И СТОЙКИ СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ § 17. КЛЕЕНЫЕ БАЛКИ Клееные балки применяют главным образом в качестве несу? ших конструкций покрытий зданий. Балки, как правило, бывают прямоугольного сечеиия, составленного из пакета досок, склеиваемых по пласти. В покрытиях применяют балки постоянной высоты (с опорами на разных уровнях) и балки переменной высоты (двускатные). Ширину балок b после двухсторонней острожки кромок досок до склеивания пакета и острожки боковых плоскостей балки после ее склеивания принимают равной 120, 140, 170, 190 мм. Толщину досок после острожки их по пластам принимают равной 35 или 45 мм. Высоту h балок постоянного сечения назначают примерно равной пролета /, но не более 6 Ь. Высоту двускатных балок в середине пролета принимают примерно равной 0,1 /, но не более 8,5 Ь, а высоту на опоре - не менее 0,5 Л. Прочность клееных балок проверяют по обычной формуле изгиба с умножением момента сопротивления сечення ttf на коэффициент т, значения которого в зависимости от высоты балки в расчетном сечении приведены в табл. 5.1. i TAiyjHUAS.I
Примечание. Для оромежуточнык высот определяютIjqfip-терполяцин. рен RUf Основное расчетное сопротивление изгибу принима = = 130 кгс/смК д ы(,эм£бЧ 8<iP 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |