Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Напряжение скалывания по формуле (4.12) 780.800 16 980.19,6 = 1,9<6 кгг/cл где 6 кгс1сг - расчетное сопротивление скалыванию семислойной фанеры Лф. СН между шпонами 1, табл. 14]. Относительный прогиб панели от нормативной нагрузки по формуле (4.13) J 5-1,97.592 384-85000-16 980 21\ 2М % 16. ПОДВЕСНЫЕ ЧЕРДАЧНЫЕ ПЕРЕКРЫТИЯ При устройстве покрытий по фермам нередко применяют подвесные чердачные перекрытия (подвесные потолки), что дает возможность закрыть фермы, получить гладкую поверхность потолка, уменьшить отапливаемый объем зданий и улучшить работу основных несущих Деревянных конструкций е условиях проветриваемого чердака. Подвесные чердачные перекрытия обычно состоят из следующих основных конструктивных элементов: - 1) прогонов, подвешиваемых к нижним поясам ферм; 2) вспомогательных балок, опирающихся на прогоны; 3) наката, укладываемого на вспомогательные балки. Прогоны располагают, как правило, вдоль здания, перпендикулярно к фермам и конструируют разрезными, консольно-бал очными или неразрезными. Подвеску прогонов осуществляют в узлах ферм с помощью болтов или хомутов, что позволяет выровнять потолок перед его отделкой и подтянуть его в случае прогиба ферм в процессе экс-11луатаиии. Чердачное перекрытие подвешивают так, чтобы между его верхней поверхностью и нижней гранью нижнего пояса ферм оставался зазор не менее 10 см, необходимый для обеспечения надежного проветривания нижних частей ферм. Пример 4.8. Запроектировать и рассчитать чердачное перекрытие над зрительным залом сельского клуба, подвешиваемое к фермам. Пролет ферм 12 м; шаг расстановки ферм 4 м, расстояние между узлами нижнего пояса 3 м. Решение, Подвесное чердачное перекрытие проектируем в виде балочной Клетки (рис. 4.9, а, б), состоящей из прогонов, располагаемых вдоль здания и подвешиваемых к узлам нижнего пояса ферм, и вспомогательных балок, опирающихся на прогоны q помощью хомутов из полосовой стали. Конструкция перекрытия по вспомогательным балкам принята такой же, как в примере 1-5. Нагрузка на 1 At перекрытия составляет; fl" = 211 кгс1м, q = 265 кгс1м. Расчет вспомогательных балок и щитов наката. Вспомогательные балки располагаем на расстоянии I м одну от другой. Балки А 5 3 А I ч я С 2 ч 3 е. S а I EL" Я « я ез ш = 9 1 ..-S:,IS.S=5S. дОЗЧ ЗВВЧ подвешиваем к прогонам на сварных хомутах из полосовой стали сечением 5 X 40 мм (грис. 4,9, в). Расчетный пролет вспомогательной балки / = 300 - (13 + 4) = 283 см, где 13 см - ориентировочная ширина прогона; 4 см - ширина Опорной площадки, равная ширине хомута. Подбор сечения и проверку прогиба второстепенной балки производим так же, как балки перекрытия в примере 1,5. Принимаем сечение вспомогательной балки 6 X 15 а«. Напряжение смятия в месте опирания конца балки на хомут ql 265-283 „ „. , , о.„ = -i- =-- 15,6 < 24 кгс см". 2Р(,и 2-4.6 Нагрузка от щитов наката передается второстепенным балкам через черепные бруски сечением 4 X 5 сл1. На 1 пог. м бруска приходится давление от щитов наката 265 : 2 = 132 kzcIm. Бруски прикрепляем к балкам гвоздями 3 X 80 мм, поставленными через 20 см, т. е. ставим пять гвоздей на 1 пог. м бруска. Несущая способность гвоздей бГрв = 5-400db = 5.400-0,3* = 180 > 132 кгс. Расчет щита наката производится аналогично изложенному в примере 1.5. Расчет прогона. Принимаем кон сольно-балочный прогон с равными пролетами I = 4 м. Длину* консолей назначаем а = 0,15 / = = 60 а«. Шарниры прогонов располагаем попарно через продел, осуществляя их в виде косого прируба. Расстояние между осями прогонов 3 м. Нагрузка на 1 пог. м прогона: нормативная " = 211-3 = 633 кгс/м; расчетная д = 265-3 = 795 кгс/м. Сечение прогона во всех промежуточных пролетах подбираем по формуле (4.2): М = 0,06375-795-4= 810/сгс-л1. Требуемый момент сопротивления сечения 81 ООО = 623 см\ Задавшись шириной сечения Ь = 13 cm, получим Принимаем брус сечением 13 X 18 см с W = 702 см и У = 6318 см\ Проверяем прогиб по формуле (4.3); f 1-6,33-400 ; ~ 192-10?-638~298 20О В крайних пролетах изменяем поперечное сечение прогона, принимая его 15 X 18СМС W 810 см а J = 7290 см*. Максимальный изгибающий момент в крайнем пролете определяем по формуле (4.4): Напряжение М = 0,095-795-4 = 1208 кгс-м. ,120 800 , 1СЛ . г 0 = --= 149 < 150 кгс см", 810 где 150 кгс/см" - расчетное сопротивление изгибу R„ брусьев с размерами сторон более 14 см. Относительный прогиб в крайнем пролете по формуле (4.5) t 3.5.6,33.400 1 ~ 197 384.10*.7290 Расчет подвески прогона. Подвеску прогона в узле фермы выполняем с помоще;ю двух хомутов, каждый из которых состоит из двух круглых тяжей диаметром 16 мм, приваренных к стальной полосе сечением 60 X 6 лш (рис. 4.9, г). Давление на промежуточную опору прогона составляет V = 795-4 = 3180 кгс; усилие, приходящееся на один хомут, = 3180 : 2 = 1590 кгс и на один тяж - V, = 795 кгс. Напряжение растяжения в тяже 0: = = 550< 1700-0,85=1440 кгс/см\ 1.44 где 1,44 - площадь тяжа в месте нарезки Fg. в см"; 1700 - расчетное сопротивление растяжению Р.в кгс/см черных болтов из стали марки ВСтЗпс по сечению, ослабленному нарезкой [2; 0,85 - коэффициент, учитывающий возможность неравномерного распределения нагрузки при двойных тяжах. Недонапряжение в такой ответственной детали конструкции подт весного чердачного перекрытия, как тяжи хомутов, может быть допущено. Проверяем напряжение смятия древесины прогона в месте опирания на плоскую часть хомута: асм = = -20,4<24 кгс/см". fcM 6-13 Плоская полка хомута работает на изгиб под действием равномерно распределенногр давления от балки. Изгибающий момент в полке с приближенным учетом частичного защемления ее в стенке хомута = 2264 кгс-см. Момент сопротивления полки Ц? = = 0.36 см\ ь Напряжение изгиба в полке хомута <т = -= 6300>2100 кгс/см. 0.36 Таким образом, получилось недопустимое перенапряжение. Необходимо уменьшить плоскую часть полкн хомута устройством закруглений в углах хомута. Принимаем радиус закругления г = 2,8 см. Тогда пролет изгибаемой (плоской) части хомута = = 13-2.2,8 = 7.4 см. Напряжение изгиба в хомуте 20,1-7,4*.6 , - ЮО.б» Кроме того, хомут работает на рястяжеине с напряжением = 220 кгс/см*. ь-о.б Суммарное напряжение в хомуте о = 1870 + 220 = 2090 < 2100 кгс/см. Для равномерного распределения давления хомута на нижнюю грань Прогона устраиваем прокладку нз доски 32 X 130 мм с закругленными кромками. Усилие от хомута передается на нижний пояс фермы с помощью накладных брусков из плотной прямослойной древесины сечением 75 X 75 мм. При ширине бруса нижнего пояса b = 18 см напряжение смятия Древесины в месте опирания брусков на пояс равно; Vj„ 1590 7,5-18 = ]1.8<24 кгс/см\ При расстоянии между осями тяжей s = 21 см расчетный изгибающий момент в бруске 7H = V, ft \ = 795 / 21 .24, Момент сопротивления бруска w = 70 см* 106 = 4770 кгс-см. Напряжение изгиба а = - 68<т кгс/см. 70 Размеры шайбы под тяж принимаем 60 X 60 X 6 мм. Напряжение смятия древесины под шайбой 1\ 795 Fax - f с fe.b-2,0J = 23,5 < 40 кеасмК ГЛДВД 5 БАЛКИ И СТОЙКИ СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ § 17. КЛЕЕНЫЕ БАЛКИ Клееные балки применяют главным образом в качестве несу? ших конструкций покрытий зданий. Балки, как правило, бывают прямоугольного сечеиия, составленного из пакета досок, склеиваемых по пласти. В покрытиях применяют балки постоянной высоты (с опорами на разных уровнях) и балки переменной высоты (двускатные). Ширину балок b после двухсторонней острожки кромок досок до склеивания пакета и острожки боковых плоскостей балки после ее склеивания принимают равной 120, 140, 170, 190 мм. Толщину досок после острожки их по пластам принимают равной 35 или 45 мм. Высоту h балок постоянного сечения назначают примерно равной пролета /, но не более 6 Ь. Высоту двускатных балок в середине пролета принимают примерно равной 0,1 /, но не более 8,5 Ь, а высоту на опоре - не менее 0,5 Л. Прочность клееных балок проверяют по обычной формуле изгиба с умножением момента сопротивления сечення ttf на коэффициент т, значения которого в зависимости от высоты балки в расчетном сечении приведены в табл. 5.1. i TAiyjHUAS.I
Примечание. Для оромежуточнык высот определяютIjqfip-терполяцин. рен RUf Основное расчетное сопротивление изгибу принима = = 130 кгс/смК д ы(,эм£бЧ 8<iP 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |