![]() |
|
![]() ![]() Как осуществляется строительство промышленных теплиц? ![]() Тенденции в строительстве складских помещений ![]() Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Двускатные балки рассчитывают с учетом переменности сече-Яня по длине балки. Опасное сечение при проверке прочности балки находится от опоры на расстоянии > = (5,1, Изгибающий момент в этом сечении определяют по формуле М = 0,5 qx и ~х). (5.2) Прочность наиболее напряженного клеевого шва на скалывание в клееных балках прямоугольного сечения проверяют по формуле 2(.г (5.3) ррасч Q - поперечная сила в опорном сечении балки; Ьраоч- расчетная ширина скалывания, принимаемая равной 0,6 полной ширины шва; J?p„ = 24 кгс/см" - расчетное сопротивление скалыванию при изгибе. Прогибы клееных балок от нормативных нагрузок не должны Превышать /gf, пролета /. Величину прогиба двускатной балки, вычисленную для сечения в середине пролета, делят на коэффициент учитывающий переменность сечения, определяемый по формуле fe = 0,15 + 0.85 (5.4) Стыки досок по длине устраивают на зубчатом соединении до Склейки заготовок в специальном приспособлении, обеспечивающем торцовое давление. . Требования к качеству пиломатериалов для изготовления клееных балок должны быть выдержаны в соответствии с категориями элементов, установленными для отдельных зон поперечного сечения балки (П: I - категория - растянутая зона (не менее 0,17 высоты сечеиия от кромки балки); II категория - сжатая зона (не менее 0,17 высоты сечения от кромки) и растянутая зона (от 0.17 до 0,34 высоты сечения от кромки балки); 1П категория-средняя по высоте зона поперечного сечения балки. Пример 5.1. Подобрать сечение клееной балки постоянной вы соты для односкатного покрытия складского здания (рис. 5.1, а) Пролет балки I = 9 м. Полная расчетная равномерно распределен ная нагрузка на балку, включая ее собственный вес, д = 1500 кгс/л! 1юрматиБная нагрузка - д" = 1230 кгс!м. Уклон кровли i = 1 : Ш Решение. Балку проектируем прямоугольного сечения Размеры досок в черновой заготовке принимаем 150 X 50-ил. После ДВОЙНОЙ острожки кромок досок Ширина балки b будет равна 140 мм, а после острожки пластей по 2,5 мм с каждой стороны толщина доски станет 45 мм. Изгибающий момент --15 190 кгс-м. ![]() Рчс. 5.1. Клерная многослойная балка постоянной высоты i - рубетюидная кртмя; 2 - дощатогноадевые аанелн Требуемый момент сопротивления сечения = 1170 см\ Требуемая высота сечения при 6 = 14 сл tJ- 1170 = 71 см. Принимаем сечение, составленное из 16 досок с обшей высотой Л = 16 X 4,5 = 72 см. Отношение высоты сечеиия к ширине AZH. = 5.15<6. Ь 14 Момент сопротивления сечения 14 100 см 6 6 Поправочный коэффициент к моменту сопротивления при А = 72 ои (табл. 5.1) шс = 0,98. Напряжение изгиба I 519 000 0.98.12 100 128<130 кгс/см*. Поперечная сила в опорном сечении балки „ qt 1500.9 с-гсп 0 = - =-= 6750 кгс. < 2 2 Напряжение скалывания по клеевому шву по формуле (5.3) 3-6750 2.0.6.14.72 Момент ииерции, сечення 16,7<24 кгс1см\ , bh" 4-72 .1С л СП i J= - =-= 435 450 см*. 12 12 Относительный прогиб по формуле (1.П) f 5.12.3.900* I 1 I 384.0?-435450 373 300 Требования к качеству пиломатериалов для изготовления ба лок должны.быть выдержаны в соответствии с категориями элементов балки, указанными на рнс, 5.1, б. Пример 5.2, Запроектировать и рассчитать двускатную многослойную клееную балку покрытия школьного спортивного зал» (рис. 5.2, а). Расчетный пролет / = И,7 м. Полная расчетная нагрузка (с учетом собственного веса балки) д = 1350 кгс/м. Нормативная нагрузка q" = II00 кгс/л. Уклон кровли i =0,1. Решение. Поперечное сечение балки проектируем прямоугольным. Высоту балки в середине пролета назначаем равной , I , 1170 h - - I --= 117 см. 10 10 Балку составляем из досок толщиной в заготовке 50 мм, а в деле после двухсторонней острожки - 45 мм. В середине пролета балку собираем из 26 слоев досок (рис. 5.2, б), что обеспечивает высоту балки Л = 26-4,5 = 117 см. Высота балки на опоре при заданном уклоне кровли должна быть. = Л ( (0,5 О = 117-0,1.585 = 58,5 см. Принимаем 13 досок (рис. 5.2, в), чго составляет Ао = 13-4.5 = 58,5сж = 0,5 Л. Минимальная ширина сечения балки 0 = - = - = 13,8 с-и. 8.5 8,5 Назначаем ширину досок в заготовке 150 лш, а в деле после острожки кромок н повторной острожки боковых поверхностен склеенной балки Ь = 140 мм. Расстояние от оси опоры двускатной балки до наиболее напряженного сечения при работе на изгиб по формуле (5.1) х=П,7 = 2,9Ъ м. 2.117 g 1350 Kscjn ![]() Рис, 5.2, Двускатная многослойная клееная балка Изгибающий момент в опасном сечении по формуле (5.2) 1350 jj7 2,93)= 17 330 кгс-м. 2 Высота балки в расчетном сечении = А, + (X = 58,5 + 0,1.293 = 87,8 см. Момент сопротивления сечения = ш„ = 0,88 - = 15 830 см\ где 0.88 - коэффициент условий работы для балки высотой 87.8 см, определяемый по табл. 5.1. Напряжение изгиба Alj 1733 000 , , 0=- =-=1 0<130 кгс см". и;, 15 830 Поперечная сила на опоре .11 J350-11.7 „„„ •2 2 Напряжение скалывания по формуле (5.3) 3-7900 „. , „. , , т =-= 24.1 Jte 24 кгс/см*. 2.58.5-0.6-14 АЬмент инерции сечения балки в середине пролета 7 = = 11:111=186 900 смК \2 12 Коэффициент, учитывающий переменность сечения, по формуле (5.4) k = 0.15 + 0,85 = 0.575. " 117 ![]() Относительный прогиб балки J -" - 5-11-1170» 3a4ejjtn 384-10*1 «6 900 0.575 4бН 200 Требуемая площадь смятия опорной подушки (рис, 5.2, г\ СМ 90 = ™0 = 329 см". 24 опорная реакция балки; Кем on = 24 кгс/см расчетное сопротивление смятию поперек волокон в опорных плоскостях конструкций. При ширине балки = 14 сж требуемая ширина опорной подушки равна: F 329 ftnoa = -= - = 23,5 см (принимаем 25 см). 14 Требования к качеству пиломатериалов для изготовления балок должны быть выдержаны в соответствии с категориями элементов балки, указанными на рис. 5.2, б. % 18. СЖАТЫЕ СТЕРЖНИ СОСТАВНОГО СЕЧЕНИЯ Различают три типа составных сжатых элементов на податливых соединениях: стержни-пакеты, стержни с короткими прокладками и стержг(и с неравномерно нагруженными ветвями. Устойчивость составных центрально-сжатых стержней-пакето» относительно оси У, параллельной швам сплачивания, проверяют с учетом сдвигов по швам, возникающих вследствие податливости соединений. Расчетную приведенную гибкость в этом случае определяют по формуле Кр-\«К (5-5) где Я.у ~ гибкость стержня относительно оси У, вычисленная без-учета податливости соединений; Ну - коэффициент приведения гибкости, учитывающий податливость соединений. Значение коэффициента для стержней, ветви которых скреплены гвоздями или болтами, определяют по формуле 1. = / о "с (5.6). где b и h - размеры поперечного сечения стержня; Лц, - число швов сдвига; - расчетная длина стержня в м: Пд - расчетное число срезов гвоздей или болтов в однои! шве на 1 пог. м длины стержня; feo - коэффициент податливости соединений. Коэффициент податливости принимают: дл я гвоздей lOJr для болтов диаметром йЧ-, а для болтов диаметром ti>-/j а где о - толщиЕга более тонкого из соединяемых элементов. Устойчивость составных стержней относительно оси X, перпендикулярной швам сплачивания, проверяют так же, как для элементов цельного сечения. При расчете составных сжатых стержней с короткими прокладками, кроме гибкости всего стержня, должна быть учтена гибкость- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 [ 17 ] 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |