Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

отдельной ветви. Приведенную гибкость относительно оси Y в этом .случае определяют по формуле

{5,7>

л"де

1 . « ~ 0,29 а

- гибкость отдельной ветви относительно оси /, проходящей через центр тяжести ветви параллельно оси Y;

- расчетная длина ветви, равная расстоянию между крайними закреплениями двух смежных прокладок;

а - толщина отдельной ветви."

Расчет относительно оси X ведут как для стержня цельного .сечения без учета прокладок.

В сжатых стержнях с неравномерно нагруженными ветвями рас-четную гибкость относительно оси К, параллельной швам сдвига, .определяют по формуле (5.5), но при вычислении радиуса инерции

сечения = - момент инерции определяют как сумму мо-

(Ментов инерции опертых J„ и неопертых Jg, ветвей, т. е.

= Л + Jb.o. (5.8)

а расчетную площадь F определяют по сечению только опертых .иегяей.

Гибкость относительно оси Л, перпендикулярной швам, определяют как для цельного стержня, но при вычислении радиуса инерции сечения момент инерции неопертых ветвей учитывакп лишь iB половинном размере, т. е.

= Л + 0,5 (5.9)

За расчетную площадь F, как и по оси У, принимают площадь только опертых ветвей.

Пример 5.3. Проверить устойчивость центрально-сжатой стойки (рис. 5.3), составленной из двух брусьев сечением 22 X 13 см, -скрепленных болтами диаметром 12 см, поставленными по два ,в ряд через 50 см. Расчетная сжимающая сила N = 30 ООО кгс. Ллина Стойки I = 4 м. Закрепление концов стойки шарнирное.

Решение. Свободная длина стойки = ( = 4 л.

Площадь сечеиия

F = 2.13-22 = 572 (ж -

Гибкость стойки относительно оси У, направленной вдоль шва -соединения.

Гц 0,29-26

7 = 53,2.

Отношение

10,а

Коэффициент податливссти согдинеиий

fr„ = " = ~l-= 0,14. да 5 1,2"

Число болтов, поставленных на I пог. м длины стойки,

.„ . . 4 шт.

Риг. 5,3, Сжатая стойка составного сечення


Коэффициент приведения гибкости по формуле (5.6)

Приведенная гибкость стойки по формуле (5.5) Х„р= 1,5.53,2 80 < [20.

Коэффициент продольного изгиба по приложению 2 ф = 0,49, Расчетное напряжение

30 ООО 0.49-672

= 107 < 130 кгс1см.

Гибкость стойки относительно оси X, перпендикулярной шву соединения.

0

0.29.22

= 63<80.

Пример 5.4. Сжатая стойка состоит из двух досок сечением 5 X 15 с промежутком между ними 5 см (рис. 5.4). По длине стержня поставлены четыре прокладки, соединенные с досками стой-




КИ гвоздями 5 X 150 мм. Длина стойки I = 2,65 м. Расчетное сжимающее усилие N =-6000 кгс. Проверить устойчивость стойки.

Решение. Свободная длина стержня 1„ = 2,65 м (закрепление считаем шарнирным).

Площадь сечения стойки

F = 2.5.15 = 150 см\

Момент инерции сечения относительно оси К, параллельной швам.

15.15

15.5=

J2 12

Радиус инерции

= 4062 см\

, Г~77 Г40Ь2

:Рис. 5.4, Сжатый стержень с короткими прокладками

Гибкость всего стержня без учета податливости соединений

" « 5,21

Расстояние между осями прокладок принято 80 см. В каждую прокладку поставлено по десять гвоздей. Гвозди 1асставлены в два ряда по пять штук в ряд. Расстояние между рядами принято &у = 10 сл. Длина прокладки

= + 2-15 = 10 -Ь 2-7,5 = 25 см.

Расстояние между крайними рядами гвоздей, поставленных S. соседние прокладки (свободная длина отдельной ветви),

1 = 80-10 = 70 см.

Радиус инерции отдельной ветви

= 0,29 а = 0,29-5 1,45 см.

Гибкость отдельной ветви

1.45

Коэффициент податливости гвоздей

10-0,58

= 0,4.

Расчетное число швов в элементе = 2.

Среднее число срезов гвоздей в одном шве, поставленных на 1 пог. м длины стержня.

п. =-= 15 шт.

" 2,65

Коэффициент приведения гибкости по формуле (5.6)

--,/ l+0.4iliii =1,65.

2,60*,15

Приведенная гибкость всего стержня по формуле (5.7)

= 1,65-51 + 48,5» = 97 < 120.

Коэффициент продольного изгиба по приложению 2 ф - 0,33. Расчетное напряжение

~ 0,33-150

= 121< 130 кгс1см\

Устойчивость относительно оси X, перпендикулярной швам, гровернть не требуется, так как при принятых размерах сечеиия гибкость

к<к„-

Пример 5.5. Сжатый раскос подстропильной фермы сборных наслонных стропил принят крестового сечения с накладками, не опертыми по концам (рис. 5.5). Расчетная длина стержня I = 3,7 м. Сжимающее усилие N = 1500 кгс. Предельная гибкость к = 1,50. Проверить устойчивость стержня.

Решение. Момент инерции крестового сечения относительно оси К, параллельной шваМ, по формуле (5.8)

15-5=

/6-5

6.5.5 ] = 1781 СЛ».

Площадь сечения основной опертой ветви

f = 5-15 75 см". Расчетный радиус инерции сечения

Гибкость стержня без учета податливости соединений

4.«а



Брусковые накладки соединены с основной доской гвоздями 5 X 150 мм, расположенными в шахматном порядке черезе 15 см.

Расчетное число срезов гвоздей, в одном шве на I пог. м длины элемента

100 „ -= 6,7 шт.

М 5Q


Рис. 5,5. Сжатый стержень с неравномерно Her/jyNteHtifaiMH аетвямн

Расчетное число швов сдвига в элементе Пд, = 2. Коэффициент податливостн соединений

= 0,4.

Коэффициент приведения гибкости по формуле (5,6)

Приведенная гибкость стержня по формуле (5.5) ср = 1.75-76 = 132 < 150.

Коэффициент продольного изгиба <р = 0,18 (приложение 2). Напряжение

0=- =

1500

(fF 0,18-75

= m < 130 кгс/см*.

Расчетный момент инерции сечения относительно оси X, перпендикулярной швам, по формуле (5.9)

Л=+0.5.2~- 1480 см\

Радиус инерции сечения Гибкость стержня относительно оси X

45 см.

X =-

370 4.45

-83<132,

т. е. меньше расчетной гибкости относительно оси Y. ГЛАВА 6

ТРЕХШАРНИРНЫЕ АРКИ и РАМЫ

Трехшариирные деревянные арки проектируют треугольного, кругового и стрельчатого очертании.

19. ТРЕУГОЛЬНЫЕ АРКИ

Наиболее просты в изготовлении сборные аркн треугольного очертания, конструируемые из.двух наклонно поставленных балок (бревен, брусьев или клееных блоков), скрепленных в коньке. Арки можно опирать на фундаменты или на стены; в последнем случае для восприятия распора необходимо устраивать затяжки.

Распор арки при воздействии на нее сплошной равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q определяют по формуле

Я = . (6.1)

тде An - стрела подъема (высота) арки.

Сечения балок, образующих верхние пояса арок, проверяют на максимальный изгибающий момент и продольную силу, действу-«)шую в том же сечении, по формуле (1-13).

Максимальный изгибающий момент в верхнем поясе арки под влиянием непосредственно приложенной к нему местной равномер-ао распределенной нагрузки равен:

Для уменьшения величины расчетного изгибающего момента продольную силу в верхнем поясе следует прикладывать с эксцентрицитетом е, вызывающим обратный по знаку изгибающий момент, что достигается соответствующим конструированием конькового и опорных узлов арки.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36