Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 [ 2 ] 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Момент инерции ослабленного сечения

Момент сопротивления

13.18 12

-2-13-1,6.4*5750 СЛ*.

5750

0,5ft 9

Напряжение по формуле (1.12) 10000

= 639сл.

192.4

2ii2..= .79.4<80K.c/c«=. бзе 130


Vac. 1.5. Сжато-изгибаемые злеыеиты

Пример 1.8. Проверить прочность и устойчивость сжэто-иэ-З-ибаемого стержня, шарнирно-опертого по концам (рис. 1.5, а). Размеры сечения & х А = 13 х 18 ои. длина стержня I = 4 м. расчетная сжимающая сила N = 6500 кгс. расчетная сосредоточен-«ая сила, приложенная в середине алины стержня. Р = 400 кгс. Решение. Проверим прочность стержня в плоскости изгиба. Расчетный изгибающий момент от поперечной нагрузки Р1 400-4

: = 400 кгс «л.

4 4

Площадь сечения F ~ 13-18 = 234 сж*. Момент сопротивления <:ечения Г=1Л*/6 = 702 ал".

Радиус инерции сечения относительно оси X

= 0,29 А = 0.29.18 = 5,2 си.

Гибкость стержня

Коэффициент по формуле (1.14)

77 6500

3100 130-234

= 0,59.

Напряжение по формуле (1.13) ь-500

о = -

40000 130 , ,

. - = 124 < 130кгс/сл1*.

234 0,59.702 130

Проверим устойчивость стержня в плоскости, перпендикулярной изгибу.

Радиус инерции сечення относительно оси У

г у = 0,29 й = 0.29-13 = 3.76 см..

Гибкость стержня относительно оси Y

Коэффициент продольного изгиба (по приложению 2) (р = 0,276 Напряжение по формуле (1,3)

6500 0.276.231

= 100< 130 кгс/сл*.

Пример 1-9. Проверить сечение подкоса нз бревна (рис. 1.5, б). Подкос сжимается силой Л/" = Ю ООО кгс, которая приложена внецентренно, так как центр тяжести площади упора не совпадает с осью подкоса. Длина подкоса i = 315 см. Диаметр бревна в расчетном сечении (по середине длины .стержня) D = 21,2 см. Стрела-сегмента площади упора Л„ег = 5,7 см.

.Решен и е. Принимая приближенно расстояние от центра тяжести кругового сегмента до его основания равным 0.4 Лег. ходим величину эксцентрицитета:

« = 0,5 D - О.бЛ,, = 0,5-21.2-0,6.5,7 = 7.2 см. Изгибающий момент

M = Ne= 10000-7,2 72 ООО кгс-сл. Площадь и момент сопротивления расчетного сечения равны-

f = 5 = 353сл*; Г=-= 936сл(». 4 32

Гибкость стержня

% = - = =59.5. г 0,25.21,2



Коэффициент по формуле (1.14)

59.53 J0 000

3100 353.130

Напряженпе по формуле (1.13) 10 000 . 72000

= 0.75.

936-0,75

= 130,6» 130 кгс/сж*.

-ГЛАВА 2

ТАСЧЕТ СОЕДИНЕНИИ

ЭЛЕМЕНТОВ ДЕРЕВЯННЫХ КОНСТРУКЦИИ

§ 5. СОЕДИНЕНИЯ НА ВРУБКАХ

Элементы на врубках соединяют преимуществекно в виде лобовых врубок с одним зубом (рис. 2.1). Лобовые врубки рассчитывают на смятие и на скалывание исходя из условия, чтобы расчет-


Рнс. 2.1. врубка

Лобовая

ное усилие, действующее на соединение, не превышало расчетной несущей способности последнего.

Расчет лобовых врубок на смятие производят по основной рабочей плоскости смятия, располагаемой перпендикулярно оСи примыкающего сжатого элемента, на полное усилие, действующее в этом элементе.

г

Расчетную несущую способность соединения из условия смятия определяют по формуле

где F„ - площадь смятия;

Rua - расчетное сопротивление древесины смятию под углом к направлению волокон, определяемое по формуле

(2.2)

sin" а

Расчетное сопротивление смятию Лен о для древесины сосны и «ли, вычисленное по формуле (2.2), можно определить по графику приложения 4.

- Глубина врубок в опорных узлах стержневых конструкций должна быть не более V3 Л, а в промежуточных узлах - не более ft, где к - размер сечения элемента по направлению врубки. Расчетную несущую способность соединения из условия скалывания определяют по формуле

(2.3)

где Ff.„ - площадь скалывания;

R - расчетное среднее по плош,адке скалывания сопропгвле-ние древесины скалыванию. Длина площадки скалывания /ск в лобовых врубках должна ыть не менее 1,5 ft. Среднее по площадке скалывания расчетное сопротивление скалыванию при длине площадки не более 2 ft и десяти глубин врезки в соединениях из сосны и ели принимают равным = 12 кгс/смК

При длине /ск более 2ft расчетное сопротивление скалыванию снижается и принимается по табл. 2.1,

ТЛБЛИЦ.Ч 2. I

3,33

11,4

10,9

10,4

Для промежуточных значений отношения /ск/Л величины расчетных сопротивлений определяют по интерполяции.

Пример 2.1. Проверить несущую споазбность опорного узла фермы, решенного лобовой врубкой с одним зубом (рис. 2.1, а). Сечение брусьев 6 X ft = 15 X 20 сл; угол между поясами а = .= 2Г48 (sin а ~ 0,371; cos а = 0.928); глубина врубки ftp = .= 5,5 см; длина площадки скалывания /к = Ю ftap = 55 см; расчетное сжимакяцее усилие в верхнем поясе Ne = 8900 кгс.



Решение. Расчетное сопротивление древесины смятию под углом по формуле (2.2)

Лсма =--= 1И кгс/см.

1 + 1

. 30

0,371»

Площадь смятия

cosa 0-928

Несущая способность соединения нз условия прочности на смятие по формуле (2.1)

Ге„ = 88.8-111 = 9870 >Л?с = 8900 кгс.

Расчетное усилие, действующее по площадке скалывания,

Т = Np = Nc cos а 8900-0,928 = 8270 кгс.

Площадь скалывания

Fc« =/ск & = 55-15 = 825 слЧ

Расчетное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию при отношении lJh = 55/20 = 2,75 - = = 10,1 кгс1см (см. табл. 2.1).

Несущая способность соединения из условия прочности на скалывание по формуле (2.3)

Гс„ = 825-10,1 = 8330 > 8270 кгс.

Пример 2.2. Рассчитать лобовую врубку опорного узла треугольной стропильной фермы (рис. 2.1, б). Пояса фермы выполнены иа бревен с расчетным диаметром в узле D = 22 см. Угол между поясами а = 26°30 (sin а. = 0.446; cos а = 0,895). Расчетное сжимающее усилие в верхнем поясе Л/о = 10 000 кгс.

Решение. Расчетное сопротивление древесины смятию пр» заданном угле Лсма = 100 кгс/см (приложение 4).

Требуемая площадь смятия

тсм\

Площадь смятия направлена наклонно к оси нижнего пояса, поэтому площадь сегмента пО нормали к оси равна

/"свг = cos а = 100-0.895 = 89,5 слЛ

Пользуясь приложением 1. находим, что при = 22 сл ближайшая площадь /"свг = 93,9 сл* соответствует глубине врубки Авр = 6-5 см.

Принимаем Авр = 6,5 см, что меньше предельной глубины врубки, которая в данном случае с учетом необходимой подтески бревна нижнего пояса на глубину Ас, = 2 сл составляет

22-2

- 6.67 СЛ.

Ллина хорды врубки (ширина плоскости скалывания) при Ар = = б.5сл - й = 20,1 сл (приложение!).

Требуемая длина плоскости скалывания при Rp = 12 кгс1см:

AoCosB 10000 0,89.=i

20.1-12

-37,1 сл.

Принимаем /он = 38 сл, что больше 1,5 А = 1.5 (22-2) = 30 сл-Так как длина плоскости скалывания получилась меньше 2 А - =2(22-2)=40см. то принятая величина Лек - 12 К5с/сл* соответствует нормам.

Подбалку устраиваем из пластин диаметром 22 сл. Для опорной *10душки принимаем такую же пластину со стеской сверху на 2 сл. что обеспечит ширину опираннн frj = 12,6 сл (приложение 1).

Напряжение смятия по плошадн соприкасания подбалки и опорной подушки

о = -7-= -= 1б,2< 24 «гс/сл*,

fcM 22-12.0

гд24кгс1см* - расчетное сопротивление смятию Л(,мм поперек волокон в опорных плоскостях конструкций.

$ е. СОЕДИНЕНИЯ НЛ СТАЛЬНЫХ ЦИЛИНДРИЧЕСКИХ НАГЕЛЯХ

Расчетную несущую способность на один срез стального цилиндрического нагеля в соединениях элементов из сосны и ели при направлении усилий вдоль волокон элементов определяют по формулам:

по изгибу нагеля

Г„ = 180 d» + 2 о, но не более 250 d»; (2.4а)

по смятию среднего элемента толщиной с

= 50 cd; (2.4б>

по смятию крайнего элемента толщиной а

r„ = 80ad. (2.4в)

Число нагелей fin, которые должны быть поставлены в соединении для передачи усилия N, находят из выражения

"с а

(2.5) 23



0 1 [ 2 ] 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36