Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

Коэффициентом 0,85 учитываем возможную неравномерноств натяжения ветвей хомута.

Принимаем диаметр ветвей хомута d = 36 мм; Fj = 7,58 сл* (приложение 6).

Чтобы воспрепятствовать распрямлению ветвей хомута, между ними ставим распорку из круглой стали того же диаметра, привариваемую к ветвям.

Траверса состоит цз швеллера, усиленного привариваемым» к полкам планками из полосовой стали сечением 8 X 80 мм. Для-обеспечения жесткости траверсы в вертикальной плоскости к стенке швеллера привариваем два равнобоких уголка 90 X 8 мм.

Требуемую высоту швеллера определяем из условия смятия древесины арки под траверсой:

F„ = bh„, = т~ .

откуда

18 300 14-75

-- 17.5 СМ,

где Rzm = 75 кгс/см - расчетное сопротивление древесины смятию при действии силы под углом ф - 37* к направлению волокон (приложение 4). Принимаем швеллер № 20 с = 23,4 см и = ПЗ см". Траверсу рассчитываем на изгиб, как балку на двух опорах (ветви хомута), нагруженную распором, равномерно распределенным по Ширине арки (рис. 6.4, 6). Расчетный пролет траверсы

= й + 0,5 + 2 «у, + 2.1 + d = 14 + 0,5 + 2 X

X 0,8 + 2-1 + 3,6 !v 22 см.

Максимальный изгибающий момент в траверсе

= -- ) = (22 - 7) = 58 600 «гс. сл.

Расстояние от наружной грани стенки швеллера до его центра тяжести = 2,07 см. Площадь сечеиия планок f а = 2-0,8-8 = = 12,8 сж. Планки приварены к полкам швом толщиной 8 мм (рис. 6.4, в). Тогда расстояние от центра тяжести планок до наружной грани стенки швеллера

х, = 0,8+-~ = 4,8с-н.

Статический момент всего сечения относительно оси У, проходящей через центр тяжести швеллера,

S = f г (х-г - х) = 12,8 (4,8-2,07) = 35 см\

Расстояние от центра тяжести всего сечения до оси / составляет: 5 35

а-,=-

= 0,97 сл.

Fi + Fz 23.4-ц2,8 Момент инерции всего сечеиия относительно центральной оси К: Л = Л + 1 й [ + Л + Ог = ИЗ + 23,4 - 0,97* +

+ 12,8.].7б = 208сл.

Здесь = jfj - - = 4,8-2,07-0,97 = 1,76 см - расстояние между центрами тяжести планок и всего сечеиия.

Наибольшее расстояние от оси У до крайнего волокна сечения

г = 0,8 + 8-2,07-0,97 = 5,76 см.

Наименьший момент сопротивления сечения

= 36,2 смК

2 о, /о

Напряжение изгиба в траверсе 68 600

о =

36,2

1895<2100 кгс/см\

Расчет стыка затяжки. Стык затяжки делаем в середине пролета. Петлевидиые концы тяжей надеты на валики, закрепленные 6 стальных планках (см. рис. 6.3, узел В). Толщину планок принимаем равной Ь„„ = 8 мм. Валик работает на изгиб как балка иа двух опорах (планках), нагруженная сосредоточенным давлением петли в середине пролета (рис. 6.4, г).

Расчетный пролет валика

U = d-j. 2-0,1 + «„ = 3,6 + 0,2 + 0,8 = 4,6 см. Наибольший изгибающий момент в валике

М = = 4

1Л300-4,6

= 21 050 кгс-см.

Требуемый момент сопротивления валика

откуда требуемый диаметр

/lOM / 10-21 050 . ,

у "fi--1/ сж (принимаем 48 жл).

Соблюдая нормы расстановки для болтовых соединений, находим минимальные размеры планки:

ширина = 3 d = 3-4,8 = 14,4 см (принимаем 15 см);

длина = 2 + 3 da + 2 = 7 = 7- 4,8 = 33.6 см (принимаем 35 см).

Проверяем прочность планки при принятых размерах: на смятие

Я 18 300

2((вАил 2-4,8-0.8

= 2380 < 3800 кгс! см";

растяжение И

18 300

20,8(15-4,8)

-1120<2]00 кгс/см".

Опорный узел. Требуемая ширина опорной подушки из условия смятия пол углом 90°

А 12 200

14-24

= 36 СЛ.

Принимаем Ь„оа = 2 Х 18 = 36 с-и. Длину подушки назначаем равной:

= 45 си > 3 6 = 3-14 = 42 см.

Напряжение в кладке

12 200 36-45

= 7.5< 14,9 кгс/см".

где 14,9 кгс/см" - расчетное сопротивление кладки местному сжатию Rc" при марке кирпича 75 и марке раствора 25-

Коньковый узел. Этот узел выполнен лобовым упором полуарок одну в другую с перекрытием стыка двумя деревянными накладками сече[[ием 180 X 75 мм. Накладки скреплены с полуарками восемью болтами диаметром d = 16 мм, размешенными, как показано на рис, 6.3, узел С.

Расчет на прочность упорных площадок, а также болтов и накладок стыка на действие односторонней снеговой нагрузки не производим ввиду очевидной избыточной прочности соединения.

Пример 6.4. Запроектировать и рассчитать несущие конструкции покрытия склада сыпучих материалов (рис. 6.5, а) шириной в плане 18 м. Ограждающая часть покрытия состоит из прогонов, расположенных по несущим конструкциям через 1 м один от.другого, и дощатых щитов с рубероидной кровлей (рис. 6.5.6). Изготовление конструкций- заводское. Место строительства - район г. Тамбова.

Решение. В качестве несущих конструкций покрытия принимаем трехшарнирные клееные арки стрельчатого очертания со стрелой подъема f - 0,5 I, расположенные вдоль здания через 6 м. Опорами арок служат железобетонные фундаменты. Пространственная жесткость покрытия обеспечивается диагональными элемента-

wh, прибитыми к кровельным щитам, и продольными ветровыми связями.

Геометрические размеры арки Хркс. 6.6). Расчетный пролег арки / = 18 м. Стрела подъема арки в ключе f = 0,Ь I = 9 м.

q = fкгс/м

Рис. 6.6. Геометрические размеры арки н схема нагружения едмничной н», грузкой

Длина хорды полуаркн

1о = V(0,5/)* + /*- /9*+9» = 12,73 ж. Стрелу подъема дуги полуарки принимаем равной:

Длина дуги полуарки по формуле (6.8)

73«4-i 1,1 = 12,97 л.

Радиус кривизны оси полуарки по формуле (6.7)

Угол ф ррствора полуарки

sin ф/2 =

= 0,336; ф = 39° 14.

2н 2.18.95 Угол а налона хорды пол у арки к горизонту

Угол % наклона радиуса, проходящего через опору арки

Фо =j 90 - а--5-= 90 - 46-

39° 14

= 25° 23.

Определение координат расчетных сечений арки. Для определения расчетных усилий каждую полуарку делим на пять равных; частей (см. рис, 6.6).

Длина дуги и центральный угол, соответствующий одному делению, равны;

S 12,97 „ ш

s, = - - = 2,S9m. ф,= -- =

39° 14

= Г51.

5 5 -"5 5

Координаты центра кривизны оси полуарки (принимаем за начало координат левую опору арки) равны:

Хо = г„ cos фо = 18,95-0,903 = 17,11 м; Уо = sin фо = 18,95- 0,428 = 8,11 л.

Координаты расчетных сечений арки определяем по формулам: Хп = Хд - г„ cos ф„; у„ = /-к sin ф„ -

где фп = Фо + " Ф1 (" - номер рассматриваемого сечения). Вычисление координат сведено в табл. 6.1. Нагрузки. Вес ограждающей части покрытия (в кгс/м"):

настил из досок толщиной 16 . . , 0,016 - 500-=8

диагонали и планки шита (ориентировочно 50% веса настнла) .... 0,5-8=4

рубероид два слоя........ О

прогоиы сечением 2(16X4) через I *. . 2 - 0,15 - 0,04 • 500 "б

Итого

Средний вес ограждающей части покрытия на 1 м плана покрытия

ог" = 24 - 24 = 35 кгс/м\

о,а 9

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 [ 21 ] 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36