|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник табл1щ-л „в.]
Нормативная снеговая нагрузка для 111 снегового района с учетом цилиндрической форсил покрытия, согласно [31, составляет: = -cpS = 0,4.100 - 40 кас/л". Собственный вес арки по формуле (6.5) при Ад. = 3 равен: „ 35 +40 43,,,., I0IK1 . 3-18 Расчетная постоянная нагрузка на I пог. м арки g = (35 + 4,3) 1,1-6 = 260 кгс1м. Расчетная снеговая нагрузка = 40-1,4-6 = 336 кгс1м. Расчетную ветровую нагрузку (принимаемую, согласно 31, нормальной к поверхности сооружения) определяем по формуле коэффициент, зависящий от высоты сооружения (при высоте до, 10 л А = 1); аэродинамический коэффициент, принимаемый при ffl - 0,5: с наветренной стороны на участке активного давления с, = 0,7, на участке отрицательного давления = - - 1,2, с заветренной стороны для верхней части сооружения = - I, 2, а для нижней = - 0,4; нормативный скоростной напор, принимаемый для U ветрового района (г. Тамбов) равным 35 кгс/м; 1,2 - коэффициент перегрузки. где А с Расчетная ветровая нагрузка на 1 пог. м дуги арки ио участкам (рис- 6.7): р=0,7-35-6.1,2-176>сгс/ж; -1,2.35-6-1,2 = 302кгс/ж; : - 1,2.35.6-1.2 = 302/йс/.11; - 0.4-35.6-1,2 = 10игс/л-  Рис, 6.7. К определе111ю усилий ь сечекнях аркн от ветровой нагрузки слева Определение усилий в расчетных сечениях арки. Для определения усилий в арке от постоянной и временной (снеговой) Harpyacis достаточно произвести расчет арки на единичную нагрузку д = = 1 кгс/м, расположенную на левой половине пролета (см. рис. 6.6). Усилия в арке от нагрузки по всему пролету находим путем алгебраического суммирования усилий, полученных от односторонней нагрузки в симметричных точках дуги арки. Распор арки при единичной нагрузке на половине арки 2,25«гс. Опорные реакции: Л = А ql = 0,375-J-18 = 6,75 кгс, В =-ql = 0,125-1-18 = 2,25 кгс. Изгибающие моменты в левой половине арки вычисляем по формуле M=Ax„--f-Hy. Например, для сечения 3 Ms = 6,75-4,66-0,5-4,66* - 2,25-6,186,81 кгс-м. Изгибающие моменты в правой половине арки {х отсчитываем от правой опоры) М„ = Вх, - Ну,. Например, для сечения 3 Мг- = 2,25-4,66- 2,25-6,18 -- 3,42 кгс-м. Для получения величин моментов от постоянной и снеговой нагрузок умножаем полученные моменты от единичной нагрузки соответственно на 260 и 336. Результаты, вычислений сведены в табл. 6.2. Согласно [3], боковые зоны ветрового давления ограничены точками, имеющими ординаты у - 0,7 / - 0,7-9 = 6,3 м. Ввиду небольшой разницы между у = 6,3 ж и j/g - 6,18 л для упрощения дальнейших вычислений считаем, что зоны ветрового давления меняются в точках 5 и {см. рис. 6.7). Определяем равнодействующие ветрового давления на каждом W3 участков, считая их приложенными посередине соответствующих дуг: Р, = p3s, = 176-3-2,59 = 1370 кгс; Р = р = р12 Si = 302.2,59 1570 кгс\ Р, = рГз Si = 101-3-2,59 = 785 кгс. Вертикальные опорные реакции находим из условия равенства нулю моментов всех сил относительно опорных шарниров арки. Получаем: Pi «1 - Pa 02-3 з- Pi "i 1370-7-1570 (5,17+ 9,87)-785.3.85 18 = - 947 K2C; .. P Qj-Pj аз-Pa Дг - Pj "i V,--.--= 1370-3,85-1570(9,87 + 5 17) -785-7 --------= - 1324 кгс.
Здесь Oi.i, я, * - плечи соответствующих сил относительно опорных шарниров (см. рнс. 6.7): Q, - а sin (р + Фо + 3,5 <piJ = 8,16-0,858 = 7 ж; = й sin (р + Фо + Ф1) = 8,160,634 = 5,17 м; Оз = г„ sin 4 ф1 = 18,95-0,521 = 9,87 ж; й, sin 1.5 ф1 = 18,95-0,204 = 3,85 л. где а - У(1-ХоГ+у* = /0,89* + 8.1 Р = 8.16 ж; tgp = = =0,1095; р=615. 8,11 Проверяем вычисления опорных реакций исходя из условия = 0: Va +Vb- (Pi - Pi) sin ((R, -h 1.5 фО + (P» + Pj) cos (фо + + Ф,) = 2271 + 2272 = 0. Горизонтальные опорные реакции определяем нз условня равенства нулю суммы моментов сил, действуюш11х на левую и правую половины арки, относительного ключевого шарнира. Получаем: VjioM-Pi>i+P2b2 -947.9-1370-8.73+ 1570-2,58 = -1826 кгс; Vg0,5l+Ptbi+P3bt -1324.9 + 785-8.73+ 1570.2.58 ---=---= -11,; кгс. Здесь fci = г„ sin 3,5 ф = 18,95-0,461 = 8,73 м; \ = г„ sin ф1 = 18,95-0,1365 = 2,58 м. Проверяем вычисления исходя из условия Х = 0: Ял-Яв + (Р1 + Р4)со5(Фо+1,5 ф,)=-1714+1717 яйО. \ Изгибающие моменты от ветровой нагрузки определяем по формулам: в левой полуарке в правой полуарке (л: - от правой опоры) = Vb х-Нв Уп ± WS, где М - момент от ветровой нагрузки, расположенной слева от сечения п. Например, для сечений 2 » 2: М\=-Л-нЗШф, =--1370.18,95-0,1365= = -2358 кгСМ, Л1г - - 947-2,82 + 1826-4,34 -2358 - 2897кгс- м; Mr = V 4 sin ф, =4- 785-18,95.0,1365 = 1352 кгс-м; AU- = -1324-2.82 + 112-4.34 + 1352 кгс-м. Аналогично определяются моменты и в других сечениях. Ре--зультаты вычислений приведены в табл. 6.2, Расчетные величины изгибающих моментов определяем при двух сочетаниях нагрузок; а) основном - собственный вес покрытия и снеговая нагрузка; б) дополнительном - собственный вес. снеговая и ветровая *]агрузки. 1ри дополнительном-сочетании, согласно 31, величины расчетных моментов от кратковременных нагрузок (снеговой и ветровой) умножаем на коэффициент сочетания 0.9. Как следует из табл. 6.2, наибольший изгибающий момент при основном сочетании нагрузок возникает в сечении 3: Ms = 881 + 2289 = 2970 кгс-м, а прн дополнительном сочетании нагрузок - в сечении 2: = 486 + 0,9 (1777 + 2897) = 4690 кгс-м. Определим нормальные силы в сечениях 2 н 3 при тех сочетаниях нагрузок, при которых получены наибольшие значения расчетных л1йментов. Нормальную силу определим по формуле . Nn = Qn cos Ф„ + Я sin ф,,, где 0 - балочная поперечная сила в сечении п, Подставив значения величин, получим для сечения 2: от постоянной нагрузки - - SXz) С05(фо + 2ф,)+~51п(фо + 2ф1)- = 1980 кгс (сжатие); .от снеговой нагрузки на левой полуарке Ac = f~-Po -PesU (Фо + 2ф) + Pill 16/ 51п-(фс, + 2ф,)= 1570кгс(сжатие); 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 [ 22 ] 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
