Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36

Углы между раскосами, и поясами (см. рис. 7.3, 6) равны: р = 2 а = 433б; cos fJ = 0,724; a,-arctg~-38=40; cosa, =0,781; p, = ct + ttj = 60°28; cos p] = 0,493.


Рнс, 7 3. Конструктирная схема покрытия и геометрическая схема фермы

у всбссгоиемеитые аолнтстые листы мерян ву; ? - ороголы; 3 - февча * наК1вд-ные Срускн; 5 - (омути-аоивески; 6 - прогоны подвесного потолка

Нагрузки. По данным примеров 4.1 и 4.8 и заданному району строительства вычисляем нагрузки на 1 плана покрытия (табл. 7.2).

При подсчете временной нагрузки вводим коэффициент k = 0,9,. принимаемый, согласно [З], при одновременном сочетании двух видов кратковременной нагрузки.

Собственный весфермывычисляем поформуле(б.5)при Ад.в = 5:

б 15 ~

ТАБЛИЦА 7.2

Элементы и подсчет *гагрузон

Корчвтиц.

грузка кгс/м

Коэффч-UHej.t пе-ре грузКН

Рясчстчая негрузна

Асбестоцемеитнйя кровля, 20:0,933.....

Прогоны. 9 : 0,928 .............

3,53

Расчетные нагрузки на узлы фермы: по верхнему поясу Рв= (24 + 11 + 126 + 15) 4-2,5 1760 кгс; flio нижнему поясу Р„ = (]60-)-94 + 15) 4-2,25 = 2690 кгс; лолная на узел Р = 1760 + 2690 = 4450 кгс; в том числе временная Рр = 026+94)4-2,5-2200 кгс.

Расстояние между прогонами по скату фермы принято s = = 1,5 м. Сосредоточенное давление от прогона на верхний пояс

Р„р = (35 + 126)4-1,5-0,928 = 900 кгс.

Определение расчетных усилий. Для всех стержней треугольных ферм расчетным является полное загружение фермы постоянной и временной нагрузками. Расчетные величины усилий в стержнях определяем графически (построением диаграммы Кремоны). Сжимающие усилия в панелях верхнего пояса: О, = 30 000 кгс; Оя = 24 ООО кгс; Од = 18 ООО кгс. Растягивающие усилия в панелях нижнего пояса: Uj = 0 = 27 800 кгс; = 22 250 кгс. Сжимающие усилия в раскосах: />, - 6000 кгс; = 7150 кгс. Растягивающие усилия в стойках: V, = Рн = 2690 кгс; = 0,5 Р -г + Рв = 4920 кгс; V3 = 2Р + Р» = 11 600 кгс.

Расчет элементов фермы. Расчет верхнего пояса ведем по пан-большему усилию в первой панели Oi - 30 000 кгс. Кроме того, в поясе возникает изгибаюшлй момент от внеузлового расположения прогонов. Считая условно, что прогон располагается в середине панели, определяем изгибаюшлй момент по формуле

Рпр п

900 . 2.5

= 562 кгс-м.

Верхний пояс Проектируем из бруса сечением 22 X 22 см; F -

= 484 см 1775 сл».

Гибкость

Я = - = 42.5. 0.29-22



42,5

30 ООО

3100 484.130 Напряжение по формуле (1.13)

= 0.72.

30 ООО

5S 200

0.72.1775

130 150

= 100 < 130 кгасм.

Сечение нижнего пояса принимаем одинаковым с верхним - 22 X 22 см. Учитываем ослабление пояса двумя нагелями диаметром d = 20 мм.

Напряжение растяжения по формуле (1,1)

27 800

(22-2.2) 22

--70,3<80 кгс1см".

Для обеспечения минимальной величины ослабления поясов-узловыми врубками принимаем ширину раскосов рзввюй [пирине-брусьев поясов, т. е. 22 см.

Первый раскос сжимается силой О, = 6000 кгс и имеет расчетную длину 270 см. Задаемся сечением 22 X 10 см: F - 220 см Гибкость

. 94<120; ф = 0,35 (приложение 2).

0,29. 10

Провернем устойчивость по формуле (1.3):

6000

а -- -

0,35 . 220

-79<130 кгс/см.

Второй раскос сжимается силой D, = 7150 кгс и имеет длину li ~ 320 см. Так как в действующем сортаменте нет другой толщины бруса между 10 и 18 си, назначаем сечение 22 X 18 сж с f = 396 см":

0,29-18 7150

= 62; ф = 0,69;

0.69.396

-26.2< 130 кгс1см".

Растягивающее усилие в первой стойке V = 2690 кгс. По приложению б принимаем тяж диаметром d, = 18 мм с несущей способностью по lll = 2975 кгс. Шайбы под тяж ставим раэмером 90 X 90 X 9 мм.

Усилие во второй стойке V = 4920 кгс\ принимаем d = 24 мм с \V\ - 5510 кгс; шайбы 120 X 120 X 12 мм.

Усилие в стойке, расположенной в середине пролета фермы, Vj = 11 600 кгс: принимаем dg = 36 мм с (V] = 12 890 кгс; шайбы» 180 X 180 X 18 мм.

Расчет узлов и стыков. В тяжелых фермах с подвесным потолколг решить опорный узел на лобовой врубке с одним или двумя зубьн-ми не представляется возможным вследствие недостаточной несущей способности этих врубок. Опорный узел решаем на металлических хомутах с тяжами из круглой стали. Конструкция и расчет такого узла аналогичны рассмотренным в примере 2,9 (см. рис. 2.6)-

Опорная реакция фермы

Л = ЗР, + 2.5Рв = 3-1760 + 2,5-2700 = 12 030 кгс.

Требуемая ширина опорной подушки из условия смятия древесины поперек волокон

Л 2 030

2-i - 24

• 22.8 см (принимаем 25 см].

Промежуточные верхние узлы (рис. 7.4, а, б) решаем на лобовых врубках. Первый раскос примыкает к верхнему поясу под углом, р = 4336. Расчетное сопротивление смятию (приложение 4)-RcH 1-62 кгс/см.

Требуемая глубина врубки раскоса в пояс

Лвр =

DCostf 6000-0.724

см Р

22 . 62

= 3,2 сл1 (принимаем 3,5 см).

В первом промежуточном узле сеченне верхнего пояса ослаблено-отверстием диаметром d = 20 мм для тяжа d = 18 мм, врубкой снмзу Лир = 3,5 см и врубкой сверху с целью создания горизонтальной площадки для укладки шайбы под тяж. При ширине шайбы-а = 9 см глубина врубки сверху должна быть ие менее Нвц = - а sin а = 9-0,371 = 3,34 см (принимаем 3,5 с:и).

Площадь сечения пояса нетто

(22-2-3.5) (22-2) = 300 см".

Напряжение сжатия

30000 ,„ ,„п а

а =-- 100< 130 кгс/см.

300

Второй раскос упирается в пояс под углом - 6028; /?сме, = = 41 кгс/см".

Требуемая глубина врубки

7150 - 0.493 о „ , , ,

==3,9 см (принимаем 4 см).

22 . 41

шайбы hL = 12-0,371 =

Глубина врубки сверху для укладки = 4,45 см (принимаем 4,5 см). Напряжение сжатия еер.\него пояса во втором узле

о -122-= 92 < 130 кгс1см\

(22-4-4,5) (22-2,6)




У второго промежуточного узла устраиваем стык брусьев верхнего пояса (см. рис. 7.4, б). Стык выполняем простым лобовым упором и перекрываем парными накладками сечением 10 X 22сл1. скрепленными с поясом болтами диаметром d = \2 мм. С каждой стороны стыка ставим по четыре болта.

Коньковый узел (рис. 7.4, в) также решаем лобовым упором с перекрытием стыка парными накладками. С каждой стороны стыка ставим по три болта Диаметром d = 12 мм. Смятие брусьев в стыке по вертикальной плоскости не проверяем ввиду очевидного запаса, прочности.

Угол примыкания подкоса к поясу в промежуточном нижнем узле (рис. 7.4. г) а = 2Г48; /?с„о =111 кгскм".

Требуемая глубина врубки раскоса в нижний пояс

, 6000 0,928 о о , о с

Апг, =-:-- 2,3 СМ (принимаем 2,5 см).

пр

22 . m

Проверяем прочность нижнего пояса по сечению в промежуточном узле. Расстояние между ослаблением врубкой и ослаблением отверстием для тяжа равно 0,5 А ctg а - 11 -2,5 - 27,5 > 20 см. Учитываем только ослабление врубкой = (22-2,5) 22 ~

= 429 cл

Центр тяжести ослабленного сечения смещен относительно ос№ пояса на е = 0,5 Авр = 1,25 см. Вследствие [[ее им мет рич нога ослабления врубкой в расчетном сечении возникает момент

/И = 27 800-1,25 = 34 800 кгс-см. Момент сопротивления сечения нетто

шт21т4см\

Напряжение по формуле (1.12) 27 800 , 34 800 80

о =

1394

1-78<80 кг1см.

Для изготовления нижнего пояса должны быть отобраны брусья» удовлетворяющие качественным требованиям, предъявляемым к элементам I категории 1].

У нижних промежуточных узлов в средних панелях устраиваем стык брусьев нижнего пояса (см. рис. 7.4. г). Его выполняем раздвинутым с длинными накладками из досок 10 X 22 сл, соединенными с брусьями пояса нагелями диаметром d = 20 мм.

Требуемое число двухсрезных нагелей в стыке

22 250 " ~ 2 - 920

- 12,1 шт. (ставим 12 нагелей).

Здесь 920 - несущая способность нагеля Гд в кгс на один срез-(приложение 5).



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 [ 28 ] 29 30 31 32 33 34 35 36