Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36

W 71


й--Ш


Рис. 7.6. Треугольная металлояе ревя иная ферма системы ЦНИИСК

D - расчетная скемя; й - петалн промгжуточных плов; в- опорный узел; г, а- аегалн башмвков среикего н опсриога узлов; е -к расчету упорной плнты



Усилия в элементах фермы от этой нагрузки определяем по диаграмме Кремоны. Сжимающие усилия в верхнем поясе: О, = = 15 600 кгс; О, - 10 400 кгс. Растягивающее усилие в нижнем поясе и - \4 480 кгс; сжимающее усилие в раскосах D = = 5200 кгс; растягивающее усилие в стойке фермы V = Р - = 3860 кгс.

Расчет элементов фермы. Верхний пояс фермы по длине одного ската выполняем без стыка из бруса сечением 18 х 22 см (см. рис. 7.6). В крайних панелях основной брус усиливаем вспомогательным брусом сечением 15 X 13 в который упирается раскос. Нижний брус с верхним скрепляем тремя болтами диаметром d = 12 мм.

При расчете верхнего пояса полагаем, что усилие 0 приложено по оси основного бруса, а разность усилий Oi - Og - по осп вспомогательного нижнего бруса. Геометрической осью верхнего пояса условно считаем линию приложения равЕЮдействующей усилий в верхнем и нижнем брусьях первой панели пояса.

Положение оси относительно шва между брусьями определпем из условия равенства моментов сил относительно зтой оси по формуле

10 400 15 600

/ 22+ 13 \

5,2 cjh.

Вследствие наличия внеузловой нагрузки от давления панелей кровли верхний пояс фермы работаег как сжато-изгибаемый стержень.

Изгибающий момент в поясе от честной нагрузки

2.925

= 1410 кгс-м.

Прочность пояса проверяем в неусиленной верхней панели фермы по формуле (1.13):

о =

10 400

141 ООО 130 юс юл ( S

- - - = 126 < 130 кгс/см.

0,а4 . 1452 150

Здесь N = О,

10 400 кгс; f = 18 х 22 = 396 см;

W-- = 1452 см; К-Ь-

6 0,29 - 22

49,6;

49,6

10 400

3100 396 • 130

-0,84.

Нижний пояс фермы проектируем металлическим из круглой стали.

Требуемая площадь сечения г(ояса

и 14 480

F =

2100

= 6,9 см.

Принимаем тяж диаметром d = 30 мм с F = 7,07 см".

К опорному узлу тяж присоединяем хомутом (рис. 7.6, в). Ветви хомута примыкают к тяжу под углом у = 27°,

Требуемое сечение ветви хомута на участке между распоркой и тяжем

"" =4,5 сл.;

тр = -

2ft-0,85 eosv 2-2100 - 0,85 0.89

Принимаем d, = 24 а1л с f = 4,52 см". Здесь коэффициент 0,85-учитывает возможную неравномерность распределения усилия между двумя ветвями хомута.

К среднему узлу тяж при.\1ыкает с помощью <петли» (рис. 7.6. б; узел Г). Такая конструкция дает возможность при перевозке складывать нижний пояс по длине вдвое путем поворота в петлях, Ветви петли приняты того же диаметра, что и хомута; d, = 24 мм.

Раскос устраиваем из бруса сечением 15 X 13 cjh.

Наибольшая гибкость

0.29.13

= 84; ф = 0.44.

Напряжение

о --.

5200

-60.5< 130 кгс1см"-

(fF 0.44-13.15

Стойку выполняем из одиночного стального тяжа. Требуемая площадь сечения тяжа в месте нарезки

3860

1700

--.2.27 см".

Принимаем тяж диаметром d = 22 мм; f- 2,81 см.

Расчет узловых соединений. Верхний пояс фермы в опорном узле-(рис. 7.6, в) упирается в стальной башмак (рис. 7.6, д), состоящий из опорной плиты (нижней), вертикальных листов и приваренной к ним сверху упорной наклонной плиты, усиленной ребрами жесткости. К вертикальным листам башмака снаружи принарень* ветви хомута нижнего пояса.

Верхнюю упорную плиту башмака, рассчитываем на изгиб приближенно, как простую балку с поперечным сечением, изображенным на рис. 7.6, е.

Статический момент поперечного сечения относительно оси

= 21.6-0.8-6.4 +-2-6-0.6-3= 132,2 сж». Площадь сечеиия

f-21.6-0,8 + 2-6-0,6 = 24,5 сж Расстояние от оси до центра тяжести сечения

S 132,2 - ,



Момент инерции сечення относительно центральной оси J - Д.б (6.8-5,4)-(21,6-2-0.6) (6-5,4)+ 2-0,6.5,4 g2 g

Минимальный момент сопротивления сечения

82.6 5,4

= 15.3 сл

Напряжение смятия в месте упора пояса в башмак 15600

См =

40< 130 кгс!см".

21,6-18

Изгибаюший момент в плите

40.21.6- 17,2

где 17,2 см - пролет плиты, равный расстоянию между вертикальными ребрами по осям. Напряжение изгиба в плите

31 900 2085<2100 кгс1см".

15,3

Горизонтальную опорную плиту рассчитываем на изгиб под действием напряжений смятия фундамента под ее основанием. Площадь смятия

= 20- 23 = 560 at.

Опорная реакция фермы

Л = 2 Р = 2-3860 = 7720 кгс.

Напряже1ше смятия

а„ = J™.13 8 kbcIcm"-. "" 560

Плита в расчетном отношении представляет собой балку на двух опорах с двумя консолями длиной а=0,5 (28-17.2) = 5.4 см.

Изгибающий момент в консольной части плиты для пластинки шириной Ь = \ см

д 1М = 205 кгссм.

Момент в средней части плиты

М= 13.8-J7.2--205 = 307 кгс-см.

Необходимый момент сопротивления

2IO0

= 0,146 сл

Требуемая толщина плиты

0,146

0,935 см.

Принимаем б = 1 см.

Необходимая длина шва приварки нижнего пояса к вертикальным листам при толщине шва 8 мм

14 480

4 - 1500 - 0,7 . 0,8

=;4,3 СМ.

Принимаем /ui = 16 > 4,3 см.

Раскос в промежуточном узле верхнего пояса (рис. 7.6, б; узел 5) примыкает к поясу под углом р = 4336 к упирается всей площадью сечения во вспомогательный брус.

Расчетное сопротивление смятию Усыр = 42 кгс1см" (приложение 4, кривая /).

Напряжение смятия

5200

13 - 15

-=26,6<42 кгасм*.

Положение раскоса относительно вспомогательного бруса фиксируем стальными накладками, прикрепляемыми к раскосу болто,« н двумя гвоздями.

Сжатый стык верхнего пояса в коньковом узле (рис. 7.6, б; узел В) решаем лобовым упором брусьев и перекрываем парными деревянными накладками на болтах. Ввиду очевидного запаса прочности напряжения смятия в месте стыка не проверяем.

Усилие от стойки-тяжа передается на узел с помощью шайбы. Угол между направлением волокон древесины брусьев и направлением усилия в стойке составляет а„ = 90 -а = 68". Размеры шайбы при угле смятия больше 60° могут быть приняты по приложению 6. При d- 22 мм принимаем шайбу ПО х ПО X 1! лш.

Раскосы в узле нижнего пояса (рис, 7.6, б, узел Г) упираются торцовой поверхностью в специальный башмак (рис- 7.6, г), состоящий из горизонтальной плиты, привариваемой к петле нижнего пояса, наклонных упорных плит и поперечных листов.

Плита с ребром жесткости, в которую упирается раскос, рассчитывается на изгиб аналогично верхней плите в опорном узле.

Усилие от тяжа-стойки в нижнем узле передается с помошьк> шайбы в виде уголка 70 X 6.

Минимальный момент сопротивления уголка

W =

" мин

37.6

О-го 7 - 1.94

--7,33 см.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36