Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник W 71 й--Ш Рис. 7.6. Треугольная металлояе ревя иная ферма системы ЦНИИСК D - расчетная скемя; й - петалн промгжуточных плов; в- опорный узел; г, а- аегалн башмвков среикего н опсриога узлов; е -к расчету упорной плнты Усилия в элементах фермы от этой нагрузки определяем по диаграмме Кремоны. Сжимающие усилия в верхнем поясе: О, = = 15 600 кгс; О, - 10 400 кгс. Растягивающее усилие в нижнем поясе и - \4 480 кгс; сжимающее усилие в раскосах D = = 5200 кгс; растягивающее усилие в стойке фермы V = Р - = 3860 кгс. Расчет элементов фермы. Верхний пояс фермы по длине одного ската выполняем без стыка из бруса сечением 18 х 22 см (см. рис. 7.6). В крайних панелях основной брус усиливаем вспомогательным брусом сечением 15 X 13 в который упирается раскос. Нижний брус с верхним скрепляем тремя болтами диаметром d = 12 мм. При расчете верхнего пояса полагаем, что усилие 0 приложено по оси основного бруса, а разность усилий Oi - Og - по осп вспомогательного нижнего бруса. Геометрической осью верхнего пояса условно считаем линию приложения равЕЮдействующей усилий в верхнем и нижнем брусьях первой панели пояса. Положение оси относительно шва между брусьями определпем из условия равенства моментов сил относительно зтой оси по формуле 10 400 15 600 / 22+ 13 \ 5,2 cjh. Вследствие наличия внеузловой нагрузки от давления панелей кровли верхний пояс фермы работаег как сжато-изгибаемый стержень. Изгибающий момент в поясе от честной нагрузки 2.925 = 1410 кгс-м. Прочность пояса проверяем в неусиленной верхней панели фермы по формуле (1.13): о = 10 400 141 ООО 130 юс юл ( S - - - = 126 < 130 кгс/см. 0,а4 . 1452 150 Здесь N = О, 10 400 кгс; f = 18 х 22 = 396 см; W-- = 1452 см; К-Ь- 6 0,29 - 22 49,6; 49,6 10 400 3100 396 • 130 -0,84. Нижний пояс фермы проектируем металлическим из круглой стали. Требуемая площадь сечения г(ояса и 14 480 F = 2100 = 6,9 см. Принимаем тяж диаметром d = 30 мм с F = 7,07 см". К опорному узлу тяж присоединяем хомутом (рис. 7.6, в). Ветви хомута примыкают к тяжу под углом у = 27°, Требуемое сечение ветви хомута на участке между распоркой и тяжем "" =4,5 сл.; тр = - 2ft-0,85 eosv 2-2100 - 0,85 0.89 Принимаем d, = 24 а1л с f = 4,52 см". Здесь коэффициент 0,85-учитывает возможную неравномерность распределения усилия между двумя ветвями хомута. К среднему узлу тяж при.\1ыкает с помощью <петли» (рис. 7.6. б; узел Г). Такая конструкция дает возможность при перевозке складывать нижний пояс по длине вдвое путем поворота в петлях, Ветви петли приняты того же диаметра, что и хомута; d, = 24 мм. Раскос устраиваем из бруса сечением 15 X 13 cjh. Наибольшая гибкость 0.29.13 = 84; ф = 0.44. Напряжение о --. 5200 -60.5< 130 кгс1см"- (fF 0.44-13.15 Стойку выполняем из одиночного стального тяжа. Требуемая площадь сечения тяжа в месте нарезки 3860 1700 --.2.27 см". Принимаем тяж диаметром d = 22 мм; f- 2,81 см. Расчет узловых соединений. Верхний пояс фермы в опорном узле-(рис. 7.6, в) упирается в стальной башмак (рис. 7.6, д), состоящий из опорной плиты (нижней), вертикальных листов и приваренной к ним сверху упорной наклонной плиты, усиленной ребрами жесткости. К вертикальным листам башмака снаружи принарень* ветви хомута нижнего пояса. Верхнюю упорную плиту башмака, рассчитываем на изгиб приближенно, как простую балку с поперечным сечением, изображенным на рис. 7.6, е. Статический момент поперечного сечения относительно оси = 21.6-0.8-6.4 +-2-6-0.6-3= 132,2 сж». Площадь сечеиия f-21.6-0,8 + 2-6-0,6 = 24,5 сж Расстояние от оси до центра тяжести сечения S 132,2 - , Момент инерции сечення относительно центральной оси J - Д.б (6.8-5,4)-(21,6-2-0.6) (6-5,4)+ 2-0,6.5,4 g2 g Минимальный момент сопротивления сечения 82.6 5,4 = 15.3 сл Напряжение смятия в месте упора пояса в башмак 15600 См = 40< 130 кгс!см". 21,6-18 Изгибаюший момент в плите 40.21.6- 17,2 где 17,2 см - пролет плиты, равный расстоянию между вертикальными ребрами по осям. Напряжение изгиба в плите 31 900 2085<2100 кгс1см". 15,3 Горизонтальную опорную плиту рассчитываем на изгиб под действием напряжений смятия фундамента под ее основанием. Площадь смятия = 20- 23 = 560 at. Опорная реакция фермы Л = 2 Р = 2-3860 = 7720 кгс. Напряже1ше смятия а„ = J™.13 8 kbcIcm"-. "" 560 Плита в расчетном отношении представляет собой балку на двух опорах с двумя консолями длиной а=0,5 (28-17.2) = 5.4 см. Изгибающий момент в консольной части плиты для пластинки шириной Ь = \ см д 1М = 205 кгссм. Момент в средней части плиты М= 13.8-J7.2--205 = 307 кгс-см. Необходимый момент сопротивления 2IO0 = 0,146 сл Требуемая толщина плиты 0,146 0,935 см. Принимаем б = 1 см. Необходимая длина шва приварки нижнего пояса к вертикальным листам при толщине шва 8 мм 14 480 4 - 1500 - 0,7 . 0,8 =;4,3 СМ. Принимаем /ui = 16 > 4,3 см. Раскос в промежуточном узле верхнего пояса (рис. 7.6, б; узел 5) примыкает к поясу под углом р = 4336 к упирается всей площадью сечения во вспомогательный брус. Расчетное сопротивление смятию Усыр = 42 кгс1см" (приложение 4, кривая /). Напряжение смятия 5200 13 - 15 -=26,6<42 кгасм*. Положение раскоса относительно вспомогательного бруса фиксируем стальными накладками, прикрепляемыми к раскосу болто,« н двумя гвоздями. Сжатый стык верхнего пояса в коньковом узле (рис. 7.6, б; узел В) решаем лобовым упором брусьев и перекрываем парными деревянными накладками на болтах. Ввиду очевидного запаса прочности напряжения смятия в месте стыка не проверяем. Усилие от стойки-тяжа передается на узел с помощью шайбы. Угол между направлением волокон древесины брусьев и направлением усилия в стойке составляет а„ = 90 -а = 68". Размеры шайбы при угле смятия больше 60° могут быть приняты по приложению 6. При d- 22 мм принимаем шайбу ПО х ПО X 1! лш. Раскосы в узле нижнего пояса (рис, 7.6, б, узел Г) упираются торцовой поверхностью в специальный башмак (рис- 7.6, г), состоящий из горизонтальной плиты, привариваемой к петле нижнего пояса, наклонных упорных плит и поперечных листов. Плита с ребром жесткости, в которую упирается раскос, рассчитывается на изгиб аналогично верхней плите в опорном узле. Усилие от тяжа-стойки в нижнем узле передается с помошьк> шайбы в виде уголка 70 X 6. Минимальный момент сопротивления уголка W = " мин 37.6 О-го 7 - 1.94 --7,33 см. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 |