Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 [ 4 ] 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36

пример 2.6. Растянутая подвеска из доскн сечением с X Ai = = 6 X 18 CjM прикреплена гвоздями к поясу, состоящему нз двух досок оХАв=5х20ои (рис. 2Д б). Расчетное усилие \ = = 2800 кгс. Требуется рассчитать и сконструировать соединение.

Решение. Принимаем dre = Ьмм, /р, = 150 лл. Расчетная длина защемления конца гвоздя в крайнем элементе по формуле (2.9)

а„ = 150-50-60-2 - 2-1.5 - 5 = 28,5 аш > 4 = 20 мм.

Расчетная несущая способность по первому срезу гвоздя согласно формулам (2.7):

Т„ = 250-0,5 + 5* = 87,5 кгс < 400-0,5* = 100 кгс; Тё = 50-6-0.5 = 150 кгс; Та = 80-5-0,5 = 200 кгс.

Расчетная несущая способность по второму срезу гвоздя по формулам (2.8):

г; = 250-0,5* + 2.85* = 70,5 кгс;

г; = 80-2,85-0,5 =114 кгс.

Наименьшая полная несущая способность двухсрезного гвоздя

Ггв + Тг = 87,5 + 70,5 158 кгс.

Необходимое число гвоздей для прикрепления подвески к поясу по формуле (2.10).

2800

"158

18 шт.

Гвозди размещены косыми рядами (см. рис. 2.3. б) с соблюдением норм расстановки для каждого элемента. Угол наклона косых рядов равен 45°. Расстояние от крайнего гвоздя до торца подвески должно быть не менее s = 150.5 = 7.5 см. Расстояние между гвоздями поперек волокон принимаем равным Sj = 3 dps = 3-05 = = 1,5 см. Расстояние от крайних гвоздей до продольных кромок должно быть не менее Sg = 4 d гв = 4-0,5 = 2 см. Принимаем для горизонтальных элементов зз .= 2,5 см и для вертикального элемента (подвеска) = 2,25 см. При принятой расстановке расстоя-дие между гвоздями вдоль волокон равно: по горизонтали-

Si = 3 .d,,B-5 = 15 dps;

по вертикали

S, = 3 dpB6 = 18 dpg.

В узле ставим один стяжной болт (d - 12 мм) для обеспечения начального и последующего (после усушки) равномерного обжатия соединяемых элементов.

Ослабление подвески болтом и гвоздями по среднему ряду, считая их совмещенными в одном сечении,

F„„ = 1,2-е + 8-0.5-6 = 31,2 сл*.

Расчетное напряжение растяжения 2Я00

гт =-

(6.18-31.2)

= 36,5<80«:гс/сА1*.

Пример 2.7. В ригеле наслонных стропил (рис. 2.3. в) возннкаег растягивающее усилие N = 1100 кгс. Ригель устроен из двух досок сечением а Х А, = 4 Х 15 см. Доски охватывают с двух сторон стропильную ногу из бруса сечением с х Aj, = 10 X 18 сл в крепятся к ней гвоздями. Угол наклона стропильной ноги к горизонту а = 30°. Рассчитать соединение.

Решение. Принимаем = 100 мм; dre = 4 мм. Гвозд1г забиваем с двух сторон навстречу один другому. Длина нахлесткм гвоздей при встречной забивке составляет:

10(1 \

что меньше

100-

40-f

= 20 лл.

- = - = 33 лл, 3 3

Гвозди работают как односреэные. Расчетная длина защемления, конца гвоздя в среднем элементе

Орв = 100-40-2-1-1,5.4 = 52 лл >а = 40 лл. Несущая способность гвоздя по формулам (2.11):

= 250-0,4* -f 4* = 56 кгс < 400-0,4* - 64 кгс; Го = 35-5,2.0,4 = 72,8 кгс.

В расчет принимаем 7гв = 56 кг. Необходимое число гвоздей

N ЛОО /гв об

Ставим по 10 гвоздей с каждой стороны соединения, размещая их, как показано на рис. 2.3, а. Расстояние от верхнего крайнего-гвоздя до торца ригеля принимаем равным s = 15dfe = 15-0,4 = = бои. Расстояние между смежными рисками поперек волокон элементов - Sj = 1,8 сл ;> 4 d - 1,6 сл. Расстояние от продольной кромки ригеля до первого ряда гвоздей

s, = lЬd:L8 = 2.1>4d,в=l,6cл. Расстояние между смежными гвоздями вдоль волокон элементов

sin а

= 14,4 > 6 СЛ.



S 8. НАГЕЛЬНЫЕ СОЕДНКеНИЯ СО СТАЛЬНЫМИ НАКЛАДКАМИ

Нагельные соединеннн со стальными накладками чаще всего выполняют на гвозпях и глухарях (винтах днаметром 12-20 лш. с головкой дли завинчивания гаечными ключом). При передаче уси.11ий гвозди и винты работают по схеме односрезного нагельного •соединения. Расчетную несущую способность нагеля вычисляют по формулам:

из условия изгиба нагеля

Т„ = 250 - для винтов; = 400 d?B - для гвоздей; из условия смятия древесины

Г, = 35 с„ d.

f2.J2a) (2.126)

(2.12 В)

вннта в Древесину


«иклаГка»""" соединения со сталь«ы.

должно быть не менее 2 d. Стальные накладки проеерякя на растяжение по ослабленному сечению и на смятие стенок сверленых от-верстий.

Пример 2.8. Рассчитать соединение деревяннЬго растянутого алемента сечением Ь х Л =130 х J80*k со стальными накладками сечением fc, х 6 = 80 х 6 мм, выполненное с помотцью глухарей da - Jmm: 4л - 80 jKjm (ркс, 2.4). Расчетное растягивающее усилие Ы = 3500 кгс.

I

Решение. Глухари в соединении работают как односрезные нагели. Заглубление ненарезапной части глухаря в древесину в данном случае составляет

0,4 1„~-Ь 0,4-8-0.6 = 2.6 см > 2 = 2,4 см. Несущая способность глухаря по формулам (2.12).

Г„ = 250-1,2* = 360 кгс, = 35-7,4-1,2 = 311 кгс,

где с„ " 111 ~ ~ 8-0,6 = 7,4 см - длина защемления глухаря

в древесине.

Требуемое число глухарей для передачи расчетного усилия

Л 3500 ,,

«гл = - =-=11.2 шт.

Ставим 12 глухарей по шести с каждой стороны элемента, размещая их в два Продольных ряда и соблюдая при этом в древесине нормы расстановки для стальных цилиндрических нагелей, а в стальных накладках - нормы расстановки для болтов.

Принимаем (см. рис. 2.4): s, = 8.5 ел > 7 d = 8,4 см; =

= 3.5 d = 4.2 см; s, = -2= 1,9 см > 1,5 d = 1,8 см; s, =

= 2,5 СЛ1 > 2 d = 2,4 см-

Напряжение растяжения в стальных накладках л* 3500

о =

= 520<:2Ю0кгс1см\

2(8-0,6-2.1,2-0.6)

Напряжение смятия стенок сверленых отверстий в накладках л 3500

0= - =

fc« 6-1,2.0,6

= 811 .<3400 кгс]см.

§ е. СОЕДИНЕНИЯ НА СТАЛЬНЫХ РАБОЧИХ ЭЛЕМЕНТАХ

Стальные рабочие элементы, применяемые в деревянных кон-струкцкя.!: (хомуты, болты, тяжи и Др.), изготовляют из прокатной <:тэли марки ВСтпсс расчетным сопротивлением R = Rp ~ = = R,i = 21OO кгс/см. Все стальные рабочие элементы соединений рассчитывают по нормам Для стальных конструкций 121. При расчете одиночных стальных тяжей и болтов, работающих на рэстя-;кение, расчетное сопротивление в ненарезанной части принимают

равным R = 2100 кгс/см, а в нарезанной части RI = 1700 кгс1см j2i. При расчете тяжей, состоящих из двух н более ветвей, расчетное сопротивление для них снижают умножением на коэффициент 0.85.

Пример 2.9. Рассчитать опорный узел брусчатой фермы, решенный на стальных натяжных хомутах (рис, 2.5, а). Угол между верхним и нижним поясами а = 21 ""SO. Расчетные усилия: в верхнем

2 Зак Ь>2



поясе Ло = 26 300 кгс; в нижнем поясе = 24 400 кгс. Пояса выполнены из брусьев сечением 18 х 22 см.

Решение. Верхний сжатий пояс упирается во вкладыш. Площадь упора f = 18 X 22 = 396 см. Расчетное сопротивление смятию при направлении усилия под углом а 22° к направлению волокон вкладыша (приложение 4, кривая /) Дсм а - 98 кгс/см.

Проверяем вкладыш на смятие;

Wo 26 300 &7<:Э8кес/смК

Натяжные хомуты опорного узла состоят из четырех тяжей, стального упора в левой части и двух вертикальных уголков в правой части хомутов. На стальной упор, состоящий из двух вертикальных уголков и двух приваренных к ним горизонтальных траверс


Рис. 2.5. Опорный узел на стальных натяжных хомутах

(см. рис. 2.5. а), через вкладыш передается горизонтальная составляющая усилия Ло, равная Np, а на вертикальные уголки в правой части хомутов через деревянные накладки опорного узла, скрепленные с нижним поясом нагелями, передается от пояса уравновешивающее растягивающее усилие р.

Требуемая площадь сечения нетто тяжа

24 400

= 4.22сл«.

4«°.0.85 4-1700-0,85

где 0,85 - коэффициент, учитывающий возможную неравномерность распределения усилия между тяжами,

По приложению 6 принимаем тяж d = 27 мм с = 4,27 сл*. Сечение нлкладок назначаема X /i - 10 X 22сл. Вкладыш высотой 22 см упирается в вертикальные уголки. Расстояние между осями тяжей в вертикальном направлении 1 = h -\- d - 22 -j- 2,7 - = 24,7 см.

Изгибающий момент в вертикальном уголке, считая, что давление от вкладыша на уголок будет равномерным (рис. 2.5, б).

24 400

/24.7

1-41800

кгс-см.

Принимаем уголки 100 х 8 с J, Момент сопротивления уголка

Ьу!.-г„ 10-2,75 Напряжение изгиба в уголке 41 300

-- 147 см*; Za = 2,75 см. -20,3сл».

20,3

= 2060<2100/сгс/сл1*.

Вертикальные уголки хомута у торцов накладок принимаем такими же: 100 X 8. Горизонтальные траверсы проектируем из двух сваренных вместе неравнобоких уголков 90 X 56 X 5,5, образующих коробчатое сечение. Для одного уголка

Jy, = 19,7 сл*; jc„ = 1,26 сл; Fi = 7,86 сл*.

Момент инерции сечения траверсы

J = 2 (Л, + 1*) = 2 19,7 + 7,86 (2,8-1,26)*] = 76.6 см*.

Момент сопротивления

76,6

• =-27,4слЗ,

0,5-5,6

Расстояние между осями тяжей в плане

= 18 -f 2-5 = 28 см.

Длина площади опирания вертикальных уголков на горизонтальную траверсу (рис, 2.5, е)

1 = 2-10 = 20 сл.

Изгибающий момент в траверсе Лт, / /г /w \ 24 400

4 \ 2

/ 28 20 V 2 4 J

54 900 кгс-сл.

Напряжение изгиба

54 900 (}--•-

27.4

= 2000 < 2100 кгс/сл*.



0 1 2 3 [ 4 ] 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36