![]() |
|
![]() ![]() Как осуществляется строительство промышленных теплиц? ![]() Тенденции в строительстве складских помещений ![]() Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник в целях обеспечения достаточной площади смятия на концах подбалки фактическую длину половины подбалки принимают на 0,01 I больше расчетной. Прогиб прогона относительно его опорных точек определяют как для простой балки с расчетным пролетом I- 2 а прн соответствующем виде нагружения. Прогоны, усиленные подкосами, - основной тип подстропильной конструкции наслонных стропил. Подкосам дается наклон под углом 45-55° к горизонту. В расчетном отношении прогон, уси- е} то т то гш. ...........ffr ![]() Рис. 3,5. Подстропильная конструкция с подбалкамн ( - стропильные ноги; 2 -проглн. 3 -подбалка: - стойка; 5 - связи «сот-костн; S - болты диаметром li-16 мм\ 7 -глухари: йгл -12 нм. /гл-ВО "н ленный подкосами, рассматривают как неразрезную трехпролетную балку. Расчет ведут по опорному моменту с учетом ослабления расчетного сечения врубкой подкоса в прогон. Опорные моменты и реакции средних опор определяют по общим правилам строительной механики в зависимости от действукицих на прогон нагрузок. Кроме проверки прочности прогона в сечении нал подкосами проверяют еще сечение в середине среднего участка, рассматривая (в предположении возможной осадки средних опор) прогон на этом участке как простую балку с пролетом, равным длине участка. Нагрузка на прогоны передается в виде нескольких сосредоточенных грузов, приложенных в местах опирания стропильных ног. При воздействии на балку четырех и более сосредоточенных грузов Р, равных по величине и расположенных на одинаковых расстояниях В, допускается рассчитывать балку на равномерно распределенную нагрузку интенсивностью q - Р/В. При равномерно распределенной нагрузке изгибающий момент яа промежуточной опоре трехпролетной нераарезной балки с рав-иыми крайними пролетами и средним 1 вычисляют по формуле on - (3.9) 8(/,+ 1,5(з) Опорное давление на промежуточной опоре определяют по •формуле (3.10) Сжимающее усилие в подкосе находят как составляющую усилия, направленную вдоль оси подкоса: (3.11) тде р - угол наклона осн подкоса к горизонту. В связи с Незначительной длиной сжатых подкосов их обычнт не рассчитывают, а сечение принимают из условия работы врубок на смятие. Сечения коротких стоек в чердачных покрытиях также назначают конструктивно. При значительной длине стоек в бесчердачных покрытиях стойки рассчитывают на продольный изгиб по формул.е (1,3). В ригельио-подкосной системе прогон в средней части усиливают дополнительным элементом - ригелем, в который упираются подкосы. Подкосы с ригелем сопрягаются ортогональным лобовым упором. При расчете ригельно-подкосных систем предполагают, что прогон, кроме стоек, шарнирно опирается еще на две крайние точки ригеля, образуя трехпролетную неразрезиую балку. Длину среднего участка прогона 1 принимают обычно большей, чем крайнн.ч участков прогона 1, так как на протяжении среднего участка в работе прогона на изгиб участвует также и ригель. Изгибающий момент на среднем участке прогона определяют как в простой балке пролетом 1. Этот момент воспринимается прогоном и ригелем совместно, пропорционально их моментам сопротивления. Кроме того, в ригеле возникает сжимакицее усилие, равное горизонтальной составляющей опорного давления: Я-. (3.12) Ригель рассчитывают на сжатие с изгибом по формуле (1.13), Пример 3.6. Запроектировать и рассчитать конструкцию, поддерживающую стропила, в здании с чердаком. Расстояние между осямн стоек 5 м. Шаг расстановки стропил 1,25 м. Нормативное давление от стропил на подстропильную конструкцию Р" = = 640 кгс, а расчетное давление Р = 800 кгс. Решение. Подстропильную конструкцию проектируем в виде разрезного прогона, усиленного в местах опирания на стойки подбалками, которые выполнены йЗ брусьев того же сечения, что и прогон (см. рис. 3.5, а)., Последний нагружен четырьмя сосредоточенными грузами, соответствующими давлениям стропил (см. рис. 3.5. б). Собственный вес прогона с подбалками ориентирг)-вочно принимаем равным 2.5% давлении стропил. Тогда полная сосредоточенная нагрузка составляет: Р" = 1,025 640 = 656 кгс; Р " 1,025 • 800 = 820 кгс. Один из грузов Р передается непосредственно на стойки и изгиба в прогоне и подбалке ие вызывает. Давление на конец подбалк[Г от остальных грузов V = 3 Р/2 = 1,5 Р. Расчетный вылет консоли полбалки принимаем рав1!ым а = ( - 500/6 = 83,3 см. Полную длину половины подбалки назначаем а, = 90 см. расчетный изгибающий момент по формуле (3.8) M = Va - - . - ------ 1025 кгс-м. 2 6 4 4 Принимаем брусья сечением J5 X 18 ел с W - 810 см и J = 729U с.н\ Напряжение изгиба 102 500 810 - 127< 150 кгс/см. Относительный прогиб прогона ,гля нашего случая загружения. f PlЙЗ;-4ft0 , Р"/; <)Р"Г 24 iJ/ fe = 0,25i- J I ! 4 "б" ~T2 Подставляя числовые значения величии, получим I 1!](Йй-500 t 1 li 8fj4 10 72У0 ~ 202 200 Сечение стойки принимаем тоже из бруса 15 X 18 см. Полное усилие, передающееся на стойку N = 4 Р = 4.820 = 3280 кгс. Напряжение смятия в подбалке в месте опирания на стойку о„„---12,1<24 кгс/см\ Для придания жесткости всей системе в про.чольиом направлении ставим через 3-5 пролетов специальные раскосные связи, скрепляемые со стойками и прогонами болтами (рис. 3.5, в). Пример 3./. Прогон, усиленный подкосами, поддерживает наслонные стропила бесчердачного покрытия временного складского здания (рис. 3.6, а). Прогон опирается на внутренние стойки, расположенные вдоль здания и два ряда через I = 5 м. Ular стропил В = 3 = 1,67 м. Расчетная сосредоточенная нагрузка на прогон от ![]() SOSJl 5000 I snon I „ 1/3 /;! 7 Р-т
., ljSBOO Узел б -В7.Ч1 -X .- у7= НО : в - ЦП CBiJi -t \ ![]() Й5 - яжка; 6 - кре- Piic. 3fi. Подстропильная конструкция с поииосами J <;1р011Ий1,"ви н(1га; Э -прогОн. Э - подкос; 4 -ьюйва; S -парная aai с гона н 1;лваКэ; 7 - рнгедь; Ь - мауэрлат давлС1Ия стропил и собственного веса прогона Р ~ 1920 кгс. Рассчитать подстропильную конструкцию. Решение. Прогон проктируем из бревен с сохранением сбега. Подкосы размешаем в четвертях пролета прогона. Тогда длина крайнего участка прогона /, = 0,25 I = 1,25 м, а среднего учйчт:-ка - /а 0. - 2,5 м. Угол наклона подкосов к горизонту ttpH-нимаем 5 = 45" (sin 5 - cos 5 0,707). Прогон в расчетном отношении рассматриваем как трехпролетную неразреэную балку, нагруженную н среднем пролете дву,мн сосредоточенными силами Р (рис. 3.6, б). Вследствие симметрии балки и нагрузки для определения опорных моментов достаточно составить лишь одно уравнение трех моментов: Подставляя в это уравнение = 0; = Mi, 3 J I 3 4 , «. = 0-5 + - получаем w 5 д. 5.1920-5 Принимаем прогон из бревна диаметром D„ = 17 сж в тонком конце. Тогда расчетный диаметр бревна в месте врубки подкоса в прогон DD, + 0,008 (/, + 0,5 /ст) = 17 + 0,008 {125 + 16) = 18,1 см.- Здесь /д.,. - длина стыка прогона косым прирубом, принята» равной 2 D. Глубину Врубки подкоса в прогон и стойку принимаем Лнр = = 4 см. Отношение Тогда по приложению 2 111] находим kw - 0,675. Момент сопротивления сечения пг-k?- 0.675 393 ш " 32 32 Напряжение изгиба 0= 50 000 Г„г ~ 393 - 127< 150 кгс/см где 150 KacjcM - расчетное сопротивление изгибу для временных сооружений 5]. Предполагая возможную осадку средних опор, производим проверку сечения под грузом. При этом средний участок прогона рассматриваем как балку на двух опорах с пролетом 1. Изгибающий момент на среднем участке {см. рис, 3.6, б) 1950-5 12 = 812 кгс-м. Расчетный диаметр бревна в сечении под грузом D = 17 + 0,008 (167 + 16) я; 18,5 см. В месте опирания стропильной ноги прогон подтесываем сверху иа ширину DI2 {Лст«* 1 см). Момент сопротивления сечения по приложению 3 Инт 0,0908 D - 0,0908-18,5 - 575 сж, Напряжение изгиба М 81 200 , ., о=- ----= 141 < 150 кгс/см\ Проверим достаточность принятой глубины врубки подкоса я прогон. Давление в месте опирания прогона на подкос, равное реакции средней опоры неразрезной балки: VP+ 1920 + - = 2320 кгс. Л 1,25 Усилие сжатия в подкосе по формуле {3.11) =-= 3920 кгс. 0,707 Подкос устраиваем из бревен диаметром Do - 12 см, F= ИЗ см*. Усилие действует под углом р - 45° к направлению волокон д])е-весины Прогона и стойки. Расчетное сопротивление смятию для временных сооружений {приложение 4) R„ 45 = 70 кгс/см. Площадь упора подкоса {площадь смятия) при принятой глубине врубки Лвр = 4cM находим по приложению 2 111. Отношение стрелы сегмента врубки к диаметру подкоса {рис. 3.6, в): вр со; iJDo 0,707-12 = 0,473. Этому отношению соответствует kp - 0,54, Площадь смятия = {1 - М F = {1-0.54) 113 52,3 см\ Напряжение смятия 63<70 кгс1смК 52,3 Стойку под прогон проектируем из бревен диаметром D„ = = 15 см. Расчетный диаметр стойки в месте примыкания подкосов равен; D = 15 + 0,008-125 = 16 см. Глубина врубки составляет - 4 сл1 = 0,25 D. Расчет стойки на продольный изгиб ведем аналогично расчету, приведенному в примере 3.8. Пример 3.8. Рассчитать и сконструировать подстропильную конструкцию ригельно-подкосной системы для бесчердачного животноводческого здания, схема которого представлена на рис. 3,7, а. Расчетная нагрузка на подстропильную конструкцию от веса утепленного покрытия и снега (включая собственный вес конструкции) составляет q = 1300 кгс/м. Решение. Прогон, ригель и подкосы подстропильной конструкции Проектируем из брусьев, а стойки - из бревен, поскольку круглая форма стоек больше отвечает эксплуатационным требованиям. Длину Крайнего участка прогона назначаем равной= \ ,25м, а Среднего - /а = 3,5 м. Расстояние от оси ригеля до точки пере- 0 1 2 3 4 5 6 7 [ 8 ] 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 |