Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник условие удовлетворяется; то же, при упругопластической работе сечения балки beiltf = 7,25 < 0,1 Xheiltw = О, И - = 9,46, где hei = Л - 2 = 90 - 2-2 = 86 см. Проверяем принятое сечение на прочность, Для этого предварительно вычисляем фактический момент инерции и момент сопротивления балки: J = ( „/«i/l2) +2аА = (1.86/12) + 2.442-60 = 285700 см<; а = йо/2 = 44 см; W = Jl(hl1) = 285700/45 = 6350 см Напряжение по формуле (2.18) составляет a = AI/U7= 1390-106/6350 = 219 </?j,v«; = 230 МПа, Т. е. условие удовлетворяется. Проверяем касательные напряжения по нейтральной оси сечения у опоры балки т = QSIJt = 617 000-3576/285 700-1 = 7700 Н/см = = 77 МПа < /?з Ус = 135 МПа, где S - статический момент полусечения: S = Л/ (fto/2) + (AJ2) (hl4) = 60-44 + (1-86-86/2-4) = 3576 см. Полная площадь сечения балки /1 = 86-1- 2-60 = 206 см; масса 1 м балки (без ребер жесткости); С=206Х Х100(7850/10*) = 162кг/м, а с ребрами жесткости примерно 1,03-162=167 кг/м. Расчет соединения поясов со стенкой. Сдвигающее усилие Т, приходящееся на 1 см длины балки, составит Г = тГа, = Р5 = 617-2640/285 700= 5,71 кН, где S/- статический момент пояса (сдвигаемого по стыку со стенкой) относительно нейтральной оси: Sf = Ai (hJ2) = 60-44 = 2640 см. Сдвигающая сила Т воспринимается двумя швами, тогда минимальная толщина этих швов при длине /«,= = 1 см будет к, > QSjInJ Yc = TI2 (р/?) Ус = 5710/2- Мб 200 = = 0,18 см, где (р/?и)min -меньшее из произведений коэффициента глубины 98 проплавления (р/ или рг) на расчетное сопротивление, приннмаечое по условному срезу металла шва (/?»/у»/) или по срезу металла на границе сплавления шва (Ншу:г); при ywiywiX н для автоматической сварки проволокой rf = 2 мм марки Св-08А (по ГОСТ 2246-70*) Р/ = 0,9 н Рг=1,05 (см. табл. 3,2) имеем ш/ ywf ==0,9-180-1 = 162 МПа; Ргшгшг= 1.05-165-1 = 173 МПа; /?щ,г = 0,45/?и„= 0,45-365= 165 МПа; л=1-при односторонних швах; п=2-при двусторонних швах; Yc=l. Принимаем конструктивно минимальную толщину шва kf = l мм, рекомендуемую при толщине пояса 17- 22 мм (см. табл. 3.3). Проверка общей и местной устойчивости элементов главной балки. Потеря общей устойчивости (изгиб и кручение в горизонтальной плоскости) балки может наступить тогда, когда сжатый пояс балки не раскреплен в боковом направлении и напряжения достигли критического значения (otr). В нашем примере главная балка раскреплена балками настила через 0,75 м. Отношение расстояния между точками закрепления сжатого пояса /о к ширине пояса b /„/6 = 75/30= 2,5 < (IJbUax 18.7. где при й/Ь = 90/30 = 3<6 и & f = 30/2= 15<35 максимальное значение (1о/Ь)тах: Uolb)max = S [0,41 f0.0032&/<, + (0,73-0.0166 /) ft i„lX Х]£7= 1 10.41 +0,0032-30/2-4-(0,73 -0.016-.30/2) X X 30/88] У 2,06-105/230 = 18,7; 6 = 1-для сечений балок, работающих упруго. Условие (2,26) соблюдается, следовательно, проверки балки на общую устойчивость не требуется. Потеря местной устойчи]вости (местное выпучивание) может произойти в стенке или поясе балки под действием нормальных (сжимающих) или касательных напряжений. Критическое состояние быстрее наступает в тонких гибких элементах при отношениях высоты к толщине больше предельных. Проверка местной устойчивости по- * ywf. У"» - коэффициенты условий работы шва равны 1 во всех случаях для районов с <>--40°С. В этой книге во всех примерах расчетов приняты yv)i=y»t=l, поэтому в дальнейшем сокращены. яса выполнена ранее. Устойчивость пояса обеспечена, так как выполняется условие &ef f = 14,5/2 = 7,25 < ,<0,5/ад;= 14,96. Проверку устойчивости стенки выполняют с учетом значений условной ее предельной гибкости Х= = {hw/tw)VRy/E и наличия местной нагрузки на пояс балки. В нашем примере проверку местной устойчивости стенки проводим в следующем порядке: определяем необходимость постановки ребер жесткости по формуле ly, = heiltwV"RjE=mn 1/230/2,06-106 = 2,87 < 3,2, следовательно, поперечные ребра жесткости по расчету не требуются: конструктивно назначаем поперечные ребра жесткости с шагом не более \,bhw при Х3,2; 2,5Ли,=2,5-86=« =215см. Конструктивно увязываем расположение ребер с шагом балок настила. Тогда при шаге балок 0,75 м ребра располагаем через два шва, т. е. через 150 см (рис. 4.4). Затем определяем размеры ребер жесткости. Ширина ребра W3Q+40=86/30+40=69 мм. Принимаем Ьг=80 мм. Толщина ребра tr2br ?„/£=2-8/230/2,06 X 10=0,53 см; принимаем = 6 мм. Проверка прогиба главной балки. Относительный прогиб балки / не должен превосходить предельного значения 1/по, установленного нормами (см. табл. 2.3). В нашем примере: / 1/по= 1/400; / = (5/384) [q" iVEJ) = (5/384) (116,2-900/285700-20,6-10*) = = 1/532 < 1/400, где - h+q1h+qlg (/2/a)-K7?p=18000-6+670-6-b315(6/0,75)---1-1670=116210 Н/м=116,21 кН/м - нормативная нагрузка на 1 м балки (или 1162 Н/см). Расчет прикрепления балок настила к главным балкам. Крепление балок настила к главной балке предусматриваем с помощью опорных столиков (рис. 4.5). Столик воспринимает все опорное давление балки Fa, которое передается на главную балку. Торец балки настила крепится к стенке главной балки на болтах уголками или непосредственно к ее поперечным ребрам жесткости. Такой узел - шарнирный вследствие податливости всего •S W I S га л S S £ о L 10В;Ь200 , (ПОЛКУ ОБРЕЗАТЬ до 40 ММ) e--by-t Рнс. 4.Б. Крепление балкн настила к главной балке а - деталь крепления; б - расчетная схема опорного столика; J - главная балка; 2 - балка настнла; 3 - болт £(16 отв. 0 19; 4 - ось балкн настила; 5 -балка; « - ребро жесткости опорного столика соединения (изгиба полок уголков, податливости гаек, смещения болтов в отверстии и др.). Определяем опорную реакцию р=д112=\1,0Ь-е>12=Ъ\Л кН Расчетную длину сварного шва Iw на одной стороне столика вычисляют при усилии 1ъРа ввиду возможной перегрузки одной стороны при неизбежных неточностях во время изготовления и монтажа 1 = 2Ра /Зр Y„,y V, = 2 • 51 200/3.0,7• 0,7 18 ООО = 3,9 см, где Ру=0,7~прн ручной сварке; А, -принято 7 мм конструктивно; «,„,= 180 МПа (18 000 Н/см); ус=1; Y«>/=1 Конструктивно принимаем равнобокие уголки 100Х Х8мм с обрезкой на половину ширины опорной полки. Длина уголка равна ширине полки двутавра балки плюс 80 мм: /j, = 6у + 80 = 11,5-f80= 195 « 200 мм. Для предотвращения изгиба укороченной полки уголка ставим по оси ребро жесткости /=8мм (см. рис. 4.5). Такой же уголок предусматриваем на стенке балок настила. Его длину определяют из условия размещения двух монтажных болтов. При применении болтов диаметром 16 мм минимальная длина уголка на стенке будет /„ = 2-2rf„ + 3rfo = 4.19 + 3-19 = 133 мм, где rfi)=19 мм - диаметр отверстия под болты; 2c(i) - минимальное расстояние до края элемента; 3rfo-то же, между центрами болтов. Принята длина 160 мм. Проверяем прочность верхней полки уголка от действия изгибающего момента: считаем, что опорная реакция Fa при прогибе балки действует на внешнюю кромку полки опорного столика с эксцентриситетом е=Ьу=4см, а по отношению к внутренней грани уголка с е - Ь- /а = 4-0,7 = 3,2 см, тогда: M = F г = 51,2.4 = 204,8 « 205 кНсм; M = f е = 51,2-3,2= 164 кН-см; требуемый момент сопротивления опорного столика: й7 = Л17/?вТс= 164 000/23000-1 =7,15 см». Для полки, усиленной ребром жесткости /=8 мм, W рассчитывают, определяя последовательно площадь таврового сечения с полкой вверху A = bitj-\-trhr = 20-0,8 + 0,8-6 = 20,8 см; статический момент сечения относительно оси, проходящей через центр тяжести полки Si = 0,8-6-3,4= 16,3 см»; расстояние Z\ от оси полки до центра тяжести сечения Zi = Si/= 16,3/20,8 = 0,78 см; момент инерции сечения =. (0,8.6»/12) +0,8-7-2,622-(20-0,8-/i2) 4 20-0,8-0,78= 57,9 см«; моменты сопротивления сечения: верхней части яг, = y,/zj = 57,9/1,18= 51,8 см»; нижней части «6=х/г&= 57,9/5,62= 10,3 см», 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |