|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник  Рис. e.4. Габариты приближения мостового крана 7 - тормозная балка (ферма); 2 -разби-вочная ось; 3 - ось привязки колонны; 4 - ось ц. т. подкрановой части колонны; 5 - ось кранового пути; 6 - габарит крана где Hi - коэффициент приведения длины, принимаемый в зависимости от числа пролетов рамы и условий закрепления колонн в уровне фундамента и с ригелем (см. прил. VI). Для ступенчатых колонн однопролетных рам промышленных зданий, жестко закрепленных в фундаментах анкерными болтами, значения коэффициентов \ii находят по табл. 67 и 68 СНиП 11-23-81*, рассматривая колонну как отдельно стоящую стойку, имеющую вверху свободное горизонтальное смещение при поперечной силе у верхнего конца Q=0. В многопролетных рамах (с числом два и более) при наличии жесткой кровли и системы горизонтальных и вертикальных связей верхние опоры стоек рамы считаются не смещающимися в горизонтальном направлении и коэффициенты находят по табл. 69 и 70 прил. 6 СНиП 11-23-81* при Q=0. Расстояние между осью кранового пути и разбивоч-ной осью ряда колонн принимают с учетом минимальных разрывов между габаритами, крана и телом верхней части колонны (рис. 6.4), обычно 0,75 или 1 м. В общем случае К = ihi/2) + + (60.. .75) мм, (6.4) Рис. 6.5. Схема расчета крайней колонны цеха а - компоновочная; б - расчетная (/- 2-2, 3-3 - расчетные сечения); 1 - подкрановая балка; 2 - разбивочная ось  где В, - свес габарита крана за ось кранового пути (указан в ГОСТе на краны); /tt-высота сечения верхней части колонны, обычно равна 500 мм. По ТУ 24-9-454-76 и другим на краны мостовые электрические грузоподъемностью 5-50 т Bi изменяется в пределах 230-300 мм. Следовательно, для этих кранов минимальное значение Хс= (/i(/2) + (300...400) мм. Для кранов грузоподъемностью 75-250т по ГОСТ 6711-81* В, = 400 и 500 мм, тогда наименьшее значение Хс = = (ht/2) + (460...560) мм. В колоннах с большой длиной надкрановой части i2 и при тяжелых кранах (Qr>100 т) высота сечения надкрановой части может оказаться больше 500 мм. В этих случаях разбивочную ось крайнего ряда колонн (рис. 6.5) сооружения располагают на расстоянии 250 или 500 мм от наружной грани колонны и кс будет кс=ы - - (250 или 500 MM)+B,-f(60...75) мм. $ 2. ПРИМЕРЫ РАСЧЕТА ЭЛЕМЕНТОВ КОЛОНН Пример 6.1. Задание. Рассчитать и подобрать сечение ступенчатбй колонны промышленного одноэтажного цеха пролетом 30 м при следующих данных, полученных из статического расчета поперечной рамы (рис. 6.6), где учтен коэффициент уп=0,95; расчетные усилия: в надкрановой части колонны - М2=80б кН-м, Л2=650 кН; в подкрановой части - Л!,.= +2500 кН-м, Л, = 1500 кН и Л!,=-1000 кН-м, N[ =800 кН, Q=100 кН, наибольшая вертикальная сила, действующая в надкрановой части Л2шаж=850 кН и соответствующий момент Ai2=520 кН-м; в подкрановой части - Nimax=2300 кН и соответствующий момент Afi = 1200 кН-м; размеры колонны: высота подкрановой части - /] = = 15,5 м, высота помещения Я=19,8 м (от уровня пола до оси йижнего пояса фермы). Материал конструкции- сталь марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 380-71*. Решение Назначение размеров сечений колонны и определение расчетных длин. Предварительно принимаем Ла 2 = 0,5/4,7= 1/9,4; Расчет рамы для данного примера ие приводится, так как является инженерной задачей и в учебную программу курса для техникумов ие входит. Методика подсчета нагрузок и расчетная таблица усилий для крайней колонны сплошного сечения приведены в примере 6 2.
Рис. 6.6. Сечеиие нижней части колонны для нижней части при /i = 15...20 м рекомендуется hjli = = 1/11...1/14, для сквозных колонн и 1/12-1/16 -для сплошных колонн; назначаем /ii = 1250 мм, тогда /ii i = = 1,25/15,5 = 1/12,4, что больше 1/14 и меньше 1/11. Для определения расчетных длин вычисляем: /j/Zj = 4,7/15,5 = 0,304; р = (/Vj +/Va)/iVj = (2300 + + 850)/850 = 3,7; /Vj/ZV, = 2300/850 = 2,71 < 3; /i 2= 15,5/4,7 = 3,3. Отношение /2 1 принимаем 0,1 (для предварительных расчетов обычно 0,08-0,2). Отношение погонных жесткостей участков будет h/h = /а k/Ji к = 1-15,5/10-4,7 = 0,33; Of = (/j i)K/i 2e= (4,7/15,5) У 10/3,7 = 0,498. По табл. 1 прил. VI находим коэффициент Xi=2,2. Коэффициент расчетной длины jaj: Ра = Pi/ai < 3; Р2 = 2,2/0,498 = 4,42 >3. Принимаем Ц2=3. Таким образом, расчетные длины участков колонны равны: в плоскости действия момента /1 = Hi/1 = 2,2-15,5 = 34,1 м; 1хг = Цгг = 3-4,7 = 14,1 м; В плоскости, перпендикулярной действию момента, расчетная длина верхней части колонны равна расстоянию от тормозной балки, расположенной в уровне верхнего пояса подкрановой балки (см. рис. 6.5, а), до нижнего опорного узла фермы /2=4,7-0,9=3,8 м, а нижней части - расстоянию от верха фундамента до низа подкрановой балки, т.е. =/] = 15,5 м. Расчет сечения верхней части колонны. Сечение верхней части колонны обычно принимают в виде сварного двутавра (см. рис. 6.3,а). Требуемую площадь сечения определяем из формулы (2.19) расчета внецентренно сжатых элементов на устойчивость в плоскости действия момента: Ad = /Уг/фв Ry Уе = 650 ООО/Ф 21 500, где Yc=l- Для нахождения коэффициента фе предварительно Таблица 6.t, Коэффициенты влияния формы сечения Т Схема Отношение Коэффициенты ti при 0<Х«5 0,1вт«5 5<п!«:20 ?>5 0,1<т<5  0,85 0,85 0,85 0,75-fO,02X 0,75+0,02Х; 0,85 (1,35-0,05 т)~ -0,01 (5-т)>, 0,25 >1 (1,45-0,05 m)- -0,01(5-m)X (1,75-0,1 т)~ -0,02(5-m)>. (1,9-О, Iff!)- -0,02 (<й-т)К 1,25 1,4-0,02 Я 1,25 1-0,3(5-ш)Х 1-0,8] ,.(-о,в) 0,25 (0,75+0,05 m) + +0,01 (5-m) К (0,5-fO,l m)-f +0,02 (5-m) X (0,25+0,15 m)+ +0,03 (5-m) i 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 [ 24 ] 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
|||||||||||||||
|
|
