|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Схема Отношение AflAw Коэффициент ti при 0,l<m«S 5<m«;20 5<m«20 (1,25-0,05 т)- -0,01 (5-т)>, >1 (1,5-0,1 т) - -0,02 (Ъ-т)%  1,6-0,01 (5-т)>, 1,8-0,02(5-т)>, 1,35+0,05 m 1,6 1,3+0,1 m 1,8 #1=1= 1,45+0,04 m 1,65 1,8+0,12 m 2+0,25 m+0,U 3+0,25/n+0,U 1,45+0,04 m 1,8+0,12 m 1,65 Примечания: 1. Для сечения типов 5-7 при подсчете значений площадь вертикальных элементов полок учитывать ие следует. 2. Для сечения типов 6 и 7 значения tis следует принимать равными коэффициентам т) для типа 5 при тех же отношеянях AjlAm.
Коэффндиеит <Pg при приведенном относительном эксцентриситете
Примечания: 1, Значения коэффициентов увеличены в 1000 раз, 2. Значения Фе принимать не выше значений ф. находим значения: е = MIN ±= 800/650 = 1,23 м = 123 см; ioc= 0,422 = 0,42-50= 21 см. К=1хгПх = 1410/21 =67,1; р = WJA = 4/2 = 21/25 = 17.6 см (здесь г = Л,/2 50/2 = 25 см); условная гибкость стержня Kf = К VRvIE = 67,11215/206 000 = 2,17 < 5, где Ry=2l5 МПа для листового проката /=4...20 мм н £ = 2,06-10» МПа; относительный эксцентриситет т=е/р= 123/17,6 = 6,98 < 20. По табл. 6.1, п. 5 определяем (при1ж=0...5, Af/Aa,> >1 и т=5...20) коэффициент влияния формы сечения ц: Г1= 1,4 -0,02 Яе= 1,4 - 0,02-2,17= 1,35. Приведенный относительный эксцентриситет f"ei = T)m = т) (е/р) == 1,35-6,98 = 9,4. По табл. 6.2 при гпе!=9,3 и Lf=2,17 по интерполяризации вычисляем фе=0,132 (для колонн сквозного сечения значения приведены в табл. 6.3). foicic ююсо ioogj SSSJ НЗ* SiS - ОСЛО 001<D in со О) - о 0 0)00 5-.иэю i-* Csl - - -,-« - « .-ОО ООО ООО 00 - C4tNtN о о СП 00 00 О) О) - Ю Ю «Э О «Э CS ?5 - -• - - - „ - „ о ООО ООО о со о com- 1 со о 1- со t- оо - оо согсч lOrt-.4** Сч-о 00Ф Tt-COCM -ОСТ) t--tOLO IOtJ-..j< ё5 <м !М!Мс5 - . -ООО ооо сосв- юоо<м со -U5 - -~ m -ФiM р о -5J-00C0 SSS Ййй 82Ь 222 2 = § §g§ gSS 300- co-*m ююсо оосоо) -~юю сосоак 30-1- а> 1- ш со -<л (-.со-* со с оо i--со тч--зсосо 0-1 см 0-1 емсч- - - - - - - осо оо< SfeK s;??& $ЙЙ gSS ООСОО cotNoi cscici -осе о о с ) СОСМЮ о Ю со Г ? 0> 1Л со ООО 00 о ю ) 00 со rt* (>» СТ) -rj* CN о 00 со Tt* соСП со со Ю1С COCO со со CN CS CN CN ООО ООО ft-. CMiM-* t-. -. 00 op-*- Q-« S2!i 22:= 8§ё ESI feSs §§i §s§ Ш §§§ £ii lis S§g ЙёЙ fcS 2sfc SiS ) CD CD ЮЮ-* * CO CO СЧ1 CM CM - - - -OO OO 5S II и 1" о CM СОСОЮ QCMin incot OCDCM t-.<2rt- qp CM CO -fcS CO b-h-. софт rt-CO CO CM с cpo. III Sgg SSEo g8tg 53§? >00 00 h-t-CO Ю CO CO CM CM - - -OO mm m mm m m o"- - cmCmco cOTj-Tf mmco coi-.co oio - cmcotj- N § Ш к « II ооиэю lOTfco !М~о а>а>оо t--tom meooi ootovp Tf-*-. сотам cnm n coeoco c-ic-ioj ООО ООО ООО ООО ООО ООО ООО (ОЮСО (М-.-. 00500 ttoin ео-- OtCXM OOOtj. ююю 1ЛЮЮ mm сп тох» ООО ООО ООО ООО ООО ООО ООО r~(OlO -IM.- Oltin -IM.- Ot-* olool ggco cpcpcp ЮЮЮ y? тас ООО о о < ООО ООО оо< tti SSltCSfeS SSS SS§ Sm тай OOOOOOOOOOOOOO"------ ООО о о < о оо< - ООО юет - ооиэсо •-опт -.оо<м ооео-- h-in-* ООСО СОСОСО cb-t--- CtDCD ССЗЮЮ Tf-wt- СОМСО ООО ООО ООО ООО ООО ООО ООО O00CD ЮСО - С0-*О> CDTt-O соспш оюсо оосою ОСТ)СЛ ООО СОСОЬ- 1 СОССЗЮ Ют-сН СОСОСО - ОО ООО ООО ООО ООО ООО ООО on СОСОС5 cocoon со - C-IOOO СОССО oitto ----oooooooot (-tcxoin-* - -oo еэоо od? 1 44./ v../ .ij -a- 5o< ООО ООО ООО o< lO-CCOO COOCO (Nt-.*CO Ь--*1Л CDO-H cioot-.* {NtN - OOO OCOOO CCCD Tt-COOO -. - -о ООО ООО ООО ООО со - 00 inOtO ОЮО Ю-Ю оиЭ-~ OC-ltO C-JO00 ---------- --СП 00 00 t-. ю ю ю * - ООО ООО ООО сосО!М с-)!М-. -.ОО азох. ЮОЮ01ЛОЮ050!М -*-*СОСОС!М - - oogg - - - - !М 00 со -. 0011 ЦЭЮт} --i-CO ООО ООО ООО СОСОО СОСОО т**С0СО ООеОСО --rtCOO lftC<l< 1ЛЮ-* -eoco (М--•- ооет oooot-.. союю -. - - - -- - -ОО ООО ООО оо« h~inco tOOOOC 0-*(0 00<Nt CS<h~r- IOOCSl t-o CDOCD lOTt-CO COtN - OOCT) СЛОО! ЦЭЮЮ rfTt-Tt- ООО ООО ООО (NOCO OtNCO COCOTt- COeO C-CTjOCO OOTt- COCOt--- ССОЮ Tt-COtN о OQ>C COCDlO Tt-Tt-Tt- oOO ООО ООО Ю Ю Ю Ю 1Л ю ю о"-. - 0-1 со СО * <* Ш into ЮС 00 о - !М со * си S со <и 9 я S 2 •е-•е- (К x x После подстановки фв в расчетную формулу получим Ad = Nil (fieRv Ye = 650 ООО/о, 132-21 500 = 229 см?. Для предварительного определения площади сечения внецентренно сжатых сплошных колрнн можно пользоваться Приближенной формулой Ф. С. Ясинского: a = (N/tfA) + (Mx/Wx)<Ryyc. которая после преобразований, принимая фЯйО,8; М;=» ~Nex\ рлг==ил;М«0,45/г, имеет следующий вид: = (NIRy) (1/(р + exAIWx) = (N/Ry) (1/(р + eJPx) X 11.25 + 2,2 fe/h)l. Для данного примера при еж:=123см и Л = 50 см требуемая площадь равна: d= [650000/215(100)] • (1,25+ + 2,2-123/50) =202 см". Намечаем минимальную ширину сечения колонны b исходя из условия обеспечения достаточной жесткости колонны относительно оси у - у: iy = 1у21ц = 380/50 = 7,6 см, где Я!,=50...60 и обычно назначается меньше Хх, так как lyi<lx2\ ДЛЯ двутавровых сечений ijy = 0,24b, откуда b > iy/0,24 = 7,6/0,24 = 31,7 см. Намечаем стенку колонны из листа 460X10 мм, тогда при /Id «229 см2 площадь одной полки составит af = 0,6 (ad - aw) = 0,5 (229 - 46-1) = 91,5 см». При толщине листа 20 мм ширина его будет 6 = 91,5/2 = 45,75 см; принимаем 6=45 см. Фактическая площадь сечения составит Л = 46-14-2-45.2 = 226 см?. После назначения размеров полок и стенки сечения колонны вычисляем фактические значения: /«, 1у, \х, ix, iy, р, кх, т и tuef, а затем проверяем расчетное напряжение а, которое не должно прейосходить расчетного сопротивления стали Ry, последовательно определяя: моменты инерции J= ( /h,/12) + 2a2= (1-46/12)+ 2-242.90 = 111930 см*; = 2/ 6/12 = 2 - 2.45 12 = 30 500 см*. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 [ 25 ] 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
