|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник изгиб как пластинки, опертой сторонами на торцы вет-вей, траверсы и ребра (по трем или четырем сторонам), или как консолей, защемленных на опоре. Размеры фундамента под опорной плитой принимают на 40-60 см больше габаритов плиты (рис. 6.9). Намечаем ширину плиты В = 6 + 2/ср -f 2с = 50 + 2.1 + 2-4 = 60 см. Последовательно определяем: требуемую площадь плиты при фб=1,4: Л=Л/4ь ?ь(Рь= 1088 000/4,5(100) 1,4= 1730 см»; Ла = Nob/Rb Фь = 3 130 000/4,5 (100) 1,4 = 4970 см»; длину плиты: Li = Ai/B = 1730/600 = 29 см Я! 30 см; = Ai/B = 4970/60 = 83 см. Принимаем 84 см. Уточняем коэффициенты: 3 3 ---™ Фы = У фМ1 = У 0.88.1/0.173 = 1,72; Фь2=УЛф/Л = У 1,42.1/0,497= 1,41. Расчетное сопротивление бетона составит: ь.(ос1 = /?ьФы = 4.5-1.72 = 7,72 МПа; /?ь,(ос2 = «ьФь2 = 4.5.1,41 =6,34 МПа; фактическое давление на бетон: ац, = Nib/Apit = 1 088000/30-60 = 605 Н/см» = = 6,05 МПа < 7,72 МПа; Ооь == NablApi2 = 3 130 000/60.84 = 623 Н/см» = = 6,23 МПа < 6,34 МПа. Так как под плитой наружной ветви напряжение на фундаменте больше, чем в подкрановой ветви, то расчет толщины плиты ведем для плиты наружной ветви. Рассматриваем два участка плиты - опертый по трем сторонам (участок 1, рис. 6.9) и консольный (участок 2). Момент на участке / плиты при отношении сторон Ci/ii = 448/250 = 1,8 будет = 0,8а о с/2 = 0,8-0,13.623-25 = 404Э0 Н-см, где аз=0,13 (находим по табл. 5.5); 0,8 - коэффициент, учитывающий защемление участка плиты по контуру сварки; момент в заделке консольного участка 2: Л1а = аг,с»/2 = 623-5»/2 = 7780 Н-см. Расчет плиты ведем по участку /, где М\>М2. Толщину плиты tpi = У miry Vc = Кб.40400/315(100) = 3,35 см можно принять j,i=34 мм, но так как этот размер не рекомендуется по ГОСТ 19903-74* как основной для листового металла, то назначаем tpi=Z% мм (см. прил. VII, табл. 6). Расчет траверсы и ребер базы. Усилие от ветви колонны на опорную плиту передается через восемь вертикальных сварных швов, из которых четыре приходятся на листы траверсы (по два на каждый лист) и четыре на средние ребра жесткости. Требуемая длина одного шва равна при / = 10 мм (расчет по металлу шва): d > Л/оь/8Р/й ?ш/Гш/Ге = 3 130 000/8-0,7-1-180 (100) 1 = 31,2 см, где Р=0,7 -для ручной сварки; ув/=1; Yc=l. ребра траверсы по высоте должны быть равны не менее 34 см, с учетом непровара по концам шва. Проверяем напряжение в горизонтальных швах, прикрепляющих траверсу к плите: т = /Vob/0,7;fe/ S/ш = 3 130 ООО/О, 7 • 1 [6 (84 - 2.2) -f 2 (50 - 2.2) ] = = 3 130000/0,7-1-572 = 7830 Н/см»=78,3 МПа-i3 <Rwfywiyc = 180 МПа, где при подсчете S/m исключены в каждом шве по 2 см на непровар и участки по 1 см в стыках с вертикальными швами. В траверсе расчету подлежат средние ребра жесткости, усиливающие опорную плиту на участке 1. Нагрузка, приходящаяся на одно ребро, (7г = аь-25 = 623-25= 15 600 Н/см. Ребро работает как защемленная в стенку ветви консоль: изгибающий момент в заделке будет (см, рис. 6.9, сеч. 1-1) M=q с/2 = 15 600-45.8/2 = 16300000 Н-см, Сг = 42 + Zob - !!s/2 = 42 + 4.8 - 2/2 = 45,8 см. Вычисляем требуемый момент сопротивления ребра Wr и затем высоту ребра hr при =1,6 см: Wr = MrlRy Vc = 16 300 000/21 500 = 758,1 см; hr = УШгИг = Кб-758,1/1,6 = 53,3 см. Принято /ir = 55 см (кратно 5 см) 12-612 Проверяем прочность вертикальных листов траверсы: 9, = аь (5 25/2) = 623.17,25 = 10 800 Н/см; М =0 с/2 = 10 800-37,2/2 = 7 480 000 Н-см; W = t hV = l,2•55/6 = 604 см; а = MJWg = 7 480 000/604 (100) = 124 МПа < Ry 215 МПа. Сечение листов принято конструктивно; для унификации резки листы и ребра траверсы имеют одинаковую высоту 55 см. Вертикальные швы, прикрепляющие средние ребра к стенке, необходимо также проверить на прочность от совместного действия изгибающего момента М и опорной реакции V в заделке. Суммарное напряжение в шве не должно превышать расчетного сопротивления срезу углового шва, т.е. должно соблюдаться следующее условие: г w -w - --wg с Последовательно определяем: нормальные напряжения от действия момента a=Mr/Ww = 16 300 000/1129,3 = 14 434 Н/см = 144,3 МПа, где r„=n„P/;fe /6=2-0,7-l,6-5576=1129,3 см п„ - число швов, прикрепляющих ребро к стенке (Пц,=2); йу -толщина шва, равная 16 мм; Р/ = 0,7; опорную реакцию V консоли, сдвигающую ребро, V = qrlr= 15 600-44,8 =-- 697 ООО И; напряжение среза Тш в швах г.«=У 4и, = 697/2-0,7-1,6 (55 - 2) = 5871 Н/см2 = 58,7 МПа. Суммарное напряжение составит а = V 144,32-f 58,72= issg мпа < Rf Yc = 180 МПа. Приведенный расчет показывает, что окончательные размеры элементов траверсы и ребер жесткости определяются в результате ряда проверок и расчетов, которые необходимо выполнять, несмотря на их трудоемкость. Расчет анкерных болтов. Требуемую площадь нетто сечения анкерных болтов определяют по формуле Ль„= (M - Na)/yRba = (2500-10 - 15-10-81,9)/!20,2х X 175 (100) = 60,4 см2, где М, iV -момент и нормальные силы, действующие в уровне верхнего обреза фундамента, определиемые при выборе наихудшего слу- чзя загружения, когда наблюдается максимальный момент Мтах н соответствующая этому моменту минимальная сила Мтш. В данном примере не производился статический расчет рамы цеха, и это сочетание является заданным: М - = 2500 кН-м; Л„,„=1500 кН; а=81,9 см - расстояние от оси колонны до середины опорной плиты подкрановой ветви: г/= 120,2 см - расстояние от оси анкерных болтов до середины опорной плиты подкрановой ветви; Рьа - = 175 МПа - расчетное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали марки Q9T2C (см. табл. 4, прил. II). Площадь поверхности сечения одного болта Аьт = Лп/2 = 60,4/2 = 30,2 см«. По ГОСТ 24379.0-80 находим ближайший диаметр 72 мм, расчетная площадь сечения нетто Лй„ = 32,83, что больше Аьп]=30,2 см"\ Длина заделки болта в бетон согласно табл. 5.6 должна быть 2,6 м при отсутствии опорной шайбы или 1,3 м прн наличии опорной шайбы. Деталь спроектированной базы колонны показана на рис. 6.9. Пример 6.2. Задание. Рассчитать и сконструировать внецентренно сжатую колонну крайнего ряда для одноэтажного однопролетного цеха (рис. 6.10). Исходные данные: пролет здания 24 м; высота от пола до головки рельса подкранового пути- 17 м; шаг поперечных рам- 12 м; цех оборудован двумя мостовыми кранами грузоподъемностью 15/3 т; здание -отапливаемое; стены кирпичные, самоиесущие; районы строительства: по снеговому покрову-III, ро=1000 Н/м; по скоростному напору ветра - 1, «70 = 270 H/vj. Материал колонн - сталь марки ВСтЗкп2, i?y = 215 МПа. Решение. В этом примере дана методика подсчета расчетных нагрузок на поперечную раму цеха, так как обычно это представляет затруднение, и ошибки, допущенные в начале расчета, влекут за собой пересчет всего статического расчета рамы. Правильно подсчитанные нагрузки и умелое использование готовых таблиц и графиков из справочной и учебной литературы дают возможность сравнительно быстро определить усилия в элементах рамы, заполнить расчетные таблицы усилий, а затем выполнить расчет их сечений. Определение расчетных нагрузок Нагрузка от покрытия. Постоянная от покрытия:  УЗЕЛ А УЗЕЛ Б  УЗЕЛ В а  УЗЕЛ Г
 
® © ® @ ®
© Ф CD © ® ® ® Рис. 6.10. Поперечный разрез цеха в схемы связей а - поперечный разрез, б, в ~ планы связей соответственно по нижним н верхним поясам ферм, г - вертикальные связи между колоннами, / - колонны, 2 - распорки 3 - вертикальные связи, 4 5 - горизонтальные связи, 6 - Подкрановые балкн трехслойный гидроизоляционный слой (ф = 0,1) - -0,1-1,3 = 0,13 кН/м2; асфальтобетон (р=1800 кг/м), t=2Q мм -0,02Х Х18-1,3 = 0,468 кН/м утеплитель - минераловатные плиты (р=300 кг/м), /=120 мм -0,12-3-1,2 = 0,432 кН/м; пароизоляция -слой толя-0,04-1,3 = 0,052 кН/м; крупнопанельные железобетонные плиты размером 3X12 м (/гр=1,7-1,8) -1,8-1,1 = 1,98 кН/м; собственный вес металлических ферм и связей (пред- 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 [ 29 ] 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
