|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник варительно) -0,26-1,05=0,275 кН/м" (здесь Vf = l,05... 1,3- коэффициенты надежности по нагрузке); от суммарного веса покрытия- =0,13+0,468+ +0,432+0,052+1,98+0,275=3,34 кН/м; временная снеговая - ps = /OojiYf= Ы • 1,4= 1,4 кН/м; равномерно распределенная на 1 м длины ригеля рамы: постоянная -(7=gB=3,34-12=40,1 кН/м; временная р=р<;В=. 1,4-12= 16,8 кН/м; опорное давление на колонну от ригеля рамы: постоянное -iVc=/7i/2=40,1 •24/2»=481,2 кН; временное - = 2= 16,8-24/2 = 202 кН. Масса подкрановой балки 1=12 м и тормозной площадки (ориентировочно) - 5,3 т. Нагрузку от мостовых кранов определяем в следующем порядке: вертикальное давление от кранов (по схеме, приведенной на рис. 6.11): «;.= VV/C2:</ + Gfc,V; = = 0,85-1,2-190-2,95 + 53-1,05 = 628 нЩ =:г 0,85-1,2-55-2,95+ 53-1,05 = 220 кН, где х3о=0,85 -коэффицлент сочетаний усилий для двух кранов; Y/=1.2 - коэффициент надежности для крановой нагрузки (по заданию); /д=190 кН (см. табл. 3 прил. VI); 2= l-0,84-f•0,475+ -0,бЗЗ-2,95; fi„=(Q+G,OMo-f,;=(150+340)/2-190=:55KH; По- число колес на одной стороне крана, равное 2; Gcr - общая масса крана при его грузоподъемности Q=I5/3 т и пролете 22,5 м, равная 34 г; сосредоточенные изгибающие моменты от вертикального давления кранов: : = 0„гахе<: = С28-0,5 = 314 кН-м; Mmjn = Dn,;„£- = 220-0,5 = 110 кН-м, где ес = 0,5 6ь = 0,5-1=0,5 м. Поперечные горизонтальные нагрузки Т будут следующими: Собственный вес металлических конструкций покрытия можно ориентировочно принимать, кН/м: стропильных ферм - 0,2-0,4; подстропильных ферм - 0,65-0,15; фонарей - 0,08-0,12; связей - 0,04-0,1; прогонов -0,12-0,18; коэффициент надежности по нагрузке от собственного веса у/°=1,05. Рис. 6.11. Определение максимальной нагрузки на колонну 01 действия мостовых кранов ; -кран I; 2 -края И   нормативная сила 7S = f (Q + G,) n;/n = 0,1 (150 + 70) 1/2= 11 кН, где f--коэффициент трения при торможении тележки, равный 0,1 для кранов с гибким подвесом груза и 0,2 -с жестким подвесом; G( -масса тележки (для принятого крана Gi=7t); число тормозных колес тележки; пл -число всех колес тележки (для четырехколесных тележек обычно П/11й=1/2 (см. гл. 7); горизонтальная сила на одно колесо крана Ута. = 11/2 = 5,5 кН; расчетное горизонтальное давление на колонну рамы составит: Г = г[?Г«„,2:г/=0,85-1,2-5,5-2,95=16,6 кН. Нагрузки ветровые. Нормативный скоростной напор ветра по заданию равен 270 Н/м. Действующую неравномерно ветровую нагрузку приводим к эквивалентной равномерно распределенной по условию равенства моментов относительно основания: M=Mw,eq (рис.6.12,а). Эквивалентный напор qaeq ветра на стойку, принимая местность застройки по типу А (см. табл. 2.8), определяем предварительно вычислив моменты н Meq. Так как ветровая нагрузка выше отметки 10 м имеет трапециевидное изображение, то для ее подсчета вначале определяют на уровне проектных отметок коэффициенты увеличения нагрузки k: по СНиП 2.01.07-85 до отм. + 10 м-fe = l, на отметке +20 м-й = 1,25 и на отм. +40 м-/г = 1,55. Для данного примера на отм. 19,5 м коэффициент fei = l-9,5-0,25/10 = 1,24 и на отм. 23,2 м- Й2= 1,25+3,2 - 0,3/20 = 1,298 « 1,3. Моменты от ветровой нагрузки (относительно сеч. 1-1, рис. 6.12, а) будут: Ма, = И Н(Н + Hi)/2 + (fei - k) (Н - Н,)/2] \Нг + + Я2 + (2/3)Яз) = 1-0,27-19,5 (19,5 + 0,85)/2 + [(1,24 - 2.1 ISO г  63 ш Рис. 6.12. Расчетная схема поперечной рамы с - нагружение; б - усилия и эпюры моментов колонны по ряду Л; JslhHe; Jllh-i; X=(2/(=3,85/20,35=0,19; M-De - 1)0,27 (19,5- 10)/2] [10,85+ (2/3) 9,5] = 56,6 кН-м; М,, = Vo.,, Hll2 = Vo.,, [H + Я2/2 q (19,5 + + 0.85)2/2 = 20,35» v„.,5/2. Так как по условию Mw=Mw,eq, то oe.q = wl 2.56,6/20,352= 0,274 кН/чР. Расчетная нагрузка на 1 м длины колонны от активного давления ветра составит 9ш = V/9о.ед = 1,2.0,274-0,8.12 = 3,16 кН/м. Расчетная сосредоточенная сила Ww в уровне опоры нижнего пояса фермы (ригеля) будет Wu, = 1(1 + *2)/21 Hi У) q, сВ = [(1,24 + 1,3)/2] 3,7.1,2Х ХО,27.0,8/2= 13,8 кН. Расчетная нагрузка от отсоса ветра составит: д = (0,6/0,8) = 0,75.3,16 = 2,37 кН/м; W = (0,6/0,8) Г = 0,75.13,8 = 10,4 кН. Данные из статического расчета рамы. Подробный расчет рамы в данном примере, так же как и в примере 6.1, не приводится. Раму рассчитывают методом деформаций или сил на действие каждой нагрузки раздельно, используя для ускорения готовые таблицы и графики (расчетные схемы рамы и крайней стойки приведены на рис. 6.12, а, б). Затем составляют таблицы расчетных усилий и их сочетаний. Для этого примера расчетные усилия в крайней стойке с учетом y„=0,95 приведены в табл, 6.7, а их сочетания в табл. 6.8. Принятые сочетания усилий для расчета сечений колонны в табл. 6.8 выделены в рамку. Определение расчетных длин колонны, составляющих для верхней и нижней частей колонны в плоскости рамы m = Pi/i; /х2 = 1122. Для вычисления коэффициентов p,i и р,2 определяем параметры: п = Уг h/Ji k = h/h = 1 • 16,5/5-3,85 = 0,858; «1 = (/2 1) V7Jj7? = (3,85/16,5) 5/1-2,96 = 0,303, где p •= (iVi+JV2)/iV2 = (1238 + 630)/630 = 2,96; N, и JVj -значения усилий из табл. 6.8 и соответственно в сечениях ]-1 и 4-4 (см. рис. 6.12, а) при одинаковых сочетаниях нагрузки. По табл. 2 прил VI и по табл. 67 СНиП 11-23-81* при i2 i = 0,858 и а, = 0,303 по интерполяции находим р,1 = 1,94. Коэффициент p,2=Pi/ai = 1,94/0,303 = = 6,4 >3. Принимаем Ц2=3, Расчетные длины колонны будут: в плоскости рамы /и= 1,94-16,5 = 32 м = 3200 см, /2 = 3-3,82 = 11,46 м= 1146 см; из плоскости рамы /„1= 1150 см; /у2 = 3,85- 1,2 = 3,65 м= 365 см; при наличии распорки между колоннами вдоль цеха /j/i = 0,5-1650 = 825 см. Подбор сечения верхней части колонны. Расчетные значения усилий (см. табл. 6.8) равны: М=-622,3 кН-м, iV=630 кН, эксцентриситет e=M/iV=622,3/630=0,988 м. Требуемую площадь поверхности сечения сварного двутавра ориентировочно определяют по формуле Ad = (N/Ry) (1,25 + 2,2e/ft) = (630/21,5) [1,25 + + 2,2 (98,8/50)] = 162,5 см», где Ry = 2l5 МПа; ft -высота сечення колонны, предварительно принимаемая равной 500 мм (для тяжело нагруженных колонн <1000 м). Компонуем сечение двутавра, исходя из условий обеспечения устойчивости стенки kw-hw/tw 60...120) и полки по требованиям СНиП 11-23-81*; ширина полки 5S Таблица 6.7. Сводная таблица расчетных усилий в колонне рамы по ряду А (см. рис. 6.12, а) а> - Схема нагрузки и пюры моментов Вид нагрузки §8 Значения усилий по сечениям М кН м Л, кН Q. кН М. кН м N. кН М. кН.м М. кН м Л. кН Постоянная на ригеле 147,6 -107 -222 -322,6 Временная (снеговая) на ригеле -6,2 - 142 58,5 -5,6 -42,3 - 128
То же (тележка справа) 74,3 -8,6 20,6 - 14 66,9 181 -7,7 18,5 -12,6 Поперечное торможение кранов (сила на певой стойке) ±63 ±5 ±56,7 ±4,5 ±26,3 ±26,3 ±2,1 ±23,7 ±23,7 ±1,9 То же (сила на правой стойке) ±54 ±3,f ±48,6 ±3,42 ±14,7 ±14,7 ±13.2 ±13,2 ±28 ±25,2 л% 2 Ветровая на-грчка (слева направо) -558 -503 125,6 61,2 125,6 То же (справа налево) -131,6 -52,2 -118 -131,6 -150 -118 -135 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 [ 30 ] 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
