|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник - Таблица 6.8. Основные сочетания расчетных усилий в крайней колонне ряда/1 (см. рис. 6.12, я)
g • Усилия от постоянных нагрузок в этой комбинации взяты с коэффициентом надежности по нагрузке Vj-0,9, должна также составлять не менее V20 - 7зо длины колонны из плоскости рамы - 1у2. Принимаем стенку толщиной tw-\0 мм (менее 8 мм назначать не рекомендуется) и полки из листов толщиной / = 18 мм; тогда: площадь стенки -Лг„г= 1(50-2-1,8) =46,4 см, площаДь одной полки-Л>0,5(Лй-Лги) =0,5(167-46,4) =60,3см2; ширина полки - fef = /lf f = 60,3/1,8 = 33,6 см Предварительно принимаем полки сечением 380Х Х18 мм. Тогда: отношение -&/г=38/1,8=21,2; площадь поверхности сечения - Л=2(38-1,8) + 1-46,4 = = 183,4 см2. Проверяем принятое сечение на местную устойчивость стенки и полки. Для симметричного двутавра вычисляем: ix. я* 0,42/г = 0,42-50 = 21 см; р.; 0,35/г = 0,35-50 = 17,5 см; K = lxJix = 1146/21 = 54,57; 1х = ! ?»/£ = 54,57 У 215/2,06-106= 1,76; Шх = exipx = 98,8/17,5 = 5,646 При т>\ и Я,<2 предельное отношение hef стенки к толщине tw (1.3 -f 0,15X) VEIRy =(1,34-0,15-1,762) X У 2,06-10V2I5 = 54,6; тогда толщина стенки /а,>46,4/54,6 = 0,85 см, принятая толщина /ы) = 10 мм удовлетворяет требованиям проверки местной устойчивости стенки При "К от 0,8 до 4 предельное отношение расчетной ширины свеса полки bef к толщине t не должно превышать следующей величины для неокаймленных двутавров внецентренно сжатых сечений элементов (см табл 5 3): 6,f/= (0,36+0,U) /ElRy= (0,36+0,1 • 1,76) ./рбХ X10V2i5=16,6, что больше принятого (19-0,5)/1,8 = = 10,3, местная устойчивость полки обеспечена. Вычисляем геометрические характеристики принятого сечения (рнс. 6.13,6); = *ь,т1 Л 2Л [hll-t/iy = 1-46,412 + + 2-38-1,8 (50/2 - 1,8/2)2= 88 000 см*; У = 2 (6/12) = 2-1,8 38=/12 = 16500 см; 1х = У У/Л = У"88000/183,4 = 21,9 см; •МОНТАЖНЫЙ стык  ШшшШ  Рис 6 13 Общий вид и сечеиня сплошной внецентренно сжатой колонны ,-„ = У"У5,/Л = К16 500/183,4 = 9,45 см; Wx = 2Уж/Л = 2 88 000/50 = 3530 см. Гибкость стержня верхней части колонны: в плоскости рамы - A=/x2/t3c= 1146/21,9 = 52,3} из плоскости рамы -Xj,=/2AV=365/9,45=38,6. Проверяем устойчивость верхней части колонны в плоскости действия момента по формуле (2.30): о= N/tpeArRyYc, где для определения фе вначале вычисляют: условную гибкость == УЯу / е = 52,3 Кг 15 /206 ООО = 1,67; Л Ла; = 38-1,8/46,4 = 1,474; МА 62 230-183,4 = е/р = = 5,13. NWx 630-3530 Приведенный эксцентриситет me/ = -»i (е/р) =y\iMA/NWx) = 1.367 (62 230-183,4/630-3530) = 7,07, где Т1= 1,4 - 0,021= 1,4 - 0,02-1,67 = 1,367 (по табл. 6.1). По табл. 6.2 по интерполяции вычисляем коэффициент фе==»0,165. Проверяем напряжение в сечении колонны: а = N/<fe А =630/0,165-183,4 = 20,82 кН/см« <ЯуУс = = 21,5 кН/смЧ215 МПа). Условие удовлетворяется. Устойчивость верхней части колонны из плоскости действия момента проверяем по формуле (2.31) а = Ы/сц>уА. Для этого предварительно вычисляем коэффициент с при ШхБ: с = р/(1 + Ил а) = 1/(1 + 4,4-0,87) = 0,208, где а, р - коэффициенты по табл. 6 5с учетом выполнения условия j, = 38,6<c=3,14/Я ?„=3,14/2,06-10215 = 96; р=1; а=0,65+ -f 0,05тх = 0,65 + 0,05-4,4 = 0,87; mx=MAlNWx=53200- 183,4/бЗОХ Х3530=4,4 (здесь М=2/3[(/М4-/WaD-f/Ws] =2/3[(622,3-352) + + 352] =532 кН-м - иаябольший момент в пределах средней трети верхней части колонны (рис. 6 14,а); Л4=-622,3 кН-м -момент в сечении 4-4 (см рис 6 12, а) при сочетании нагрузок /, 2, 3, 5, 8 (см. табл 68); Мз=-352 кН-м (-222-87+104-29-118) - момент в сечении 3-3 (см рис. 6.12, а) при том же сочетании усилий (см табл 6 7). Проверяем устойчивость стержня верхней части колонны из плоскости действия момента: a = ,V/cфJ,Л = 630/0,208-0,906--183,4 = 18,3 кН/см» = = 183 МПа <:Ryy = 215 МПа, где ф;,=0,906 при >j/=38,6 (см. табл. 1 прил. IV) для конструкций из стали с /?л=215 МПа. Рис, 6.14. Определение момента в средней трети длины колонны а - верхней части; б - нижней части м,=т  Ч,=В05,3 Местная устойчивость полок колонны обеспечена, так как отношение свеса полки к ее толщине составляет &,/=18,5/1,8=10,3<16,6 при Я=1,76 (по табл. 5.3). Местная устойчивость стенки колонны обеспечивается также при соблюдении условия hwltw[hsfltw]. Максимальное значение отношения [hef/t] определяют в зависимости от значений (п. 7.16 СНиП П-23-81*): а = (а - ai)/a и т/а, а = Ы/А+ (/M/yj Ус = 630/183,8+ (62 230/88000) (46,8/2) = = 20,1 кН/см»; d = N/A - {M/Jx) Ус = 630/183.8 - 62 230/88 000 (46,8/2) = =- 13,1 кН/см»; тогда а = (ст - СТ,) /ст=[20,1 - (-13,1)]/20,1 = 1,65> 1. При а>1 наибольшее значение [hef/t] определяют по формуле (90) СНиП 11-23-81*: ikL=4,35l/- V 0 (2 - а -\)Е ; + "Ка2 + :3,8VE/Ry, где р=1,4(2а-1)т/а; t=Q/ - среднее касательное напряжение в рассматриваемом сечении; вычисляем: t = Q/<a;/ijj, = 80/1-46,8 = 1,7 кН/см; Р= 1,4 (2-1,65 - 1) 1,7/20,1 = 0,249; £ = 2,06-105 МПа = 2,06 10* кН/см»; 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 [ 31 ] 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
