|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник щнвация концов - lef=0,65l, со сплющенными концами в оДной плоскости-/ef = 0,95/, со сплющенным одним концом- 0,9/; пци расчете ИЗ плоскости рещеткн: для поясов, опорных раскосов н стоек - lef=l\, для прочих элементов решетки без сплющивания концов - /«f=0,85/i, со сплющенными концами в одной плоскости -/«,=0,95/1 и со сплющенным одним концом -/«/=0,9/i, где / - расстояние между центрами смежных узлов в плос>{ости ферм (геометрическая длина элемента); /,-расстояние между узлами, закрепленными от смещения из плоскости решетки фермы; коэффициенты условий работы ус принимают; прн проверке прочиости растянутых элементов решетки 0,8, в остальных случаях - 1; при проверке прочности цеитрально-сжатых элементов со сплющенными концами (с плавным переходом на длине 2,5-Зр> Yci= 1,3 - 0,015 dd t с неплавным переходом • «I), О 0,4);, Yc*= 1-0,015d , но <0,7 то же, и >0,3; центровку элементов проектируют по осям труб. Соединение трубчатых стержней в узлах фермы должно обеспечивать прочность узла и герметичность торцов труб, чтобы предотвратить возникновение коррозии фермы с внутренней стороны полых элементов. В трубчатых фермах узлы сопряжений элементов решают различными способами, выбор которых зависит от технологических условий и машинного оборудования (рис. 8.14). Бесфасоночное соединение с фигурной резкой концов труб специальными машинами рационально н эффективно по трудоемкости и расходы материала. Стержни фермы центруют по геометрическим осям труб. Сварные швы при сопряжении труб на фасовках рассчитывают подобно расчету ферм со стержнями из уголковых профилей, распределяя расчетную длину шва симметрично с двух сторон стержня. Прочность углового шва, прикрепляющего трубчатый стержень решетки к поясу впритык при фигурной резке концов, можно проверить по формуле (8.11) (N/O,Uilwf)<0,8bRwfywfye (N/kf Iwf) < О.Шшг Ут Ус (»• где /а,; - длина шва по контуру реза трубы; 0,85 - коэффициент условия работы шва, учитывающий неравномерность распределения напряжения по длине шва; Ri н /?«,г - расчетные сопротивления углового шва срезу (условному) соответственно по металлу шва и металлу границы сплавления. Длину кривой пересечения труб, равную длине шва /» (рис 8.14 и 8.19) можно определять по приближенной формуле / = a.f 6 + 3l/a»-f (8.12) где a=d/2coseca=d/sina; 6==с(/2 [3-(d/Z))V2-(d/0)=] - для пересечения трубы с трубой; 6=d/2 -для пересечения трубы с плоско- .Левенсон Я. С. Конструкции из стальных труб, - М., 1967.  Рис. 8.14. Типы сопряжений трубчатых стержней в узлах ферм а - бесфасоночные с фигурной резкой концов труб; б - то же, со сплющенными «онцами труб; в - на фасонках; г - через заводскую деталь (например, шар, сферу н т.п.); д -стыковые соединения с подкладными кольцами и накладкой; е - фланцевое соединение на высокопрочных болтах; / - накладка; 2 -вставка; 3 - подкладное кольцо; 4 -накладки; 5 - заглушка 6-4...6 стью; d н /)-соответственно меньший и больший диаметры сопрягаемых труб. I В узлах растянутые элементы приваривают по всему контуру, а сжатые - стойку нли раскос-прирезают н прнварнвйют к растянутому элементу. При недостаточной толщине поясные трубы усиливают накладками, располагаемыми симметрично центру узла (см. рис. 8 14,а). Пример 8.3, Задание: для одноэтажного промышленного здания пролетом 24 м рассчитать ферму из стальных бесшовных горячекатаных труб. Шаг ферм 6 м." Покрытие принять по прогонам из утепленных панелей, состоящих из защитного стального профилированного на* стила и утеплителя из пенополистирола слоем толщиной 5 см (плотность 100 кг/м). Район строительства - г. Калуга, вес снегового покрова по III району- 1000 Н/м. Коэффициент надежности по назначению Yn=l- Решение Сбор нагрузок. Подсчет нагрузок сведен в табл. 8.10. Таблица 8.10. Подсчет нагрузок на трубчатую ферму
прн проектировании иа покрытии аащнтвого ной мастике lit-20 мм) в расчетную нагрузку слоя из гравия на битуи-добавить 480 1,3-Ш Н/и. Расчет стального профилированного настила. Определяем расчетные изгибающие моменты при 1=3 м от равномерно распределенной нагрузки (рис. 8.15): AJmo* в пролете (рис. 8.15, а) при однопролетной схеме М„а» = (7/»/8= 1988-Зв-2236 Нм, где ?=388-Ы 600•=1988 Н/м-собственный вес покрытия и снеговая нагрузка; мпая В пролете (см. рис. 8.15, в) при двухпролетной t-зш В " lulliVl "ЦИИ ( t-зово 1 13000 I 1-3000 i I t J ъ 1 ,F0,UH д Li ИН 1Г П I I I ir рие 8,5 Расчетные яЬ; о як мы кровельного иаст си-настила а. б - OAiKHipo«etHUe: а, - двухпроаетаыа схеме М„,ах = 0,7(7Р + 0,096рР = 0,07-388-3* + 0,096-1600-3« = = 1626 Нм; момент Мп»х над средней опорой (см. рис. 8.15, г) Мтах = 1988-3»/8 == 2236 Н-м; от равномерно распределенной нагрузки {(f= = 1988 Н/м) и сосредоточенного груза f =1000 Н в пролете (вес рабочего с инструментом): в пролете при двухпролетной схеме (см. рис. 8.14, (Э) Мтах = 0.079/2 + 0,096р/2 o,203f/ = 0,07-388-3» + + 0,096-1600-3> + 0,203-1000-3 = 2236 Н-м; В пролете при одмооролетиой схеме при такой же нагрузке будет (см. рис. 8.15,6) Лпшх = iP/S + П/4 = 1988-3V8 -f- 1000-3/4 == 2985 Н-м. Более легкий настил получается при расчете по двухпролетной схеме, поэтому при расстоянии между прогонами 3 м следует применять настил длиной б м, а настил длиной 3 м может служить доборным элементом. Требуемый момент сопротивления при Мтах = =2985 Н-м=298,5 кН-см будет = Уп M„axfRv Ye = 298/22 = 13,6 см», где Yn=l-по заданию; Yi! = 1, »"=220 МПа-по табл. 13 прил. VII для стали марки СтЗкп. Согласно ГОСТ 14918-80* назначаем настил типа Н-60-845-0,7; «f„„=14,6 см»; /;,=62,1 см масса 1 м» г=8,8 кг. 17,25 гг I 187.5 -J- 187,5 1 87S0 * #5 «5 121,2 211.5 211.2 В-SIS Рнс. 8.16. Профили стального Оцинкованного профилированного настиле л-марки Н57-760-0,7 (0.8); б -марки НбО-845-0,7.. 0,9 Проверяем настил на прогиб по формуле предельных состояний второй группы при действии нормативной равномерно распределенной нагрузки: /=5„ZV384£/3t = 5-0,0l3-300V384 2,06-l0-62,l = 1,07 см; qn = 335 + 1000 = 1335 Н/м = 0,013 кН/см; £ = 2,06-10» МПа; /= 1,07/300-= 1/280 < 1/150, т. е. условие удовлетворяется (детали настила даны на рис. 8.16 и 8.17). Предельная нагрузка по условиям жесткости при /<1/150 3MEJx 384.2,06-10«-62,1 (100) 150-5-300» 9п = =2,4кH/cм=2400H/м, 150-5-/3 ЧТО больше нормативной расчетной нагрузки = 1540 Н/м. Расчет прогона из гнутого профиля. Принимаем прогон из гнутого равнополочного швеллера по ГОСТ 8278-83 из низколегированной стали марки 09Г2, Ру - = 290 МПа (29 кН/см). Изгибающий момент М = дР/8 = 6,?2-6V8 = 28 кН-м, где (?=(g+p)fcp=(472-bl600) 3=6216 Н/м = 6,22 кН/м; Ьр*=3 м - длина панели фермы. Требуемый момент сопротивления составит Wd -= Yn M/Ry Yc = 2800/29 = 96,5 см,    Рнс. 8.17. Крепление стального профилированного настила к прогонам н схема утепленного покрытия а - соединение иастила bctjuk; б - то же, внахлестку; в - и рромежу-точиому прогову) г - сечение покрытая; / - стальной настил; 2 - двух(четырех)слойное рулонное покрытие; 3 - паронзоляция - один слой рубероида или пергамина; 4 - утеплитель из пеиополнстнрола (р~ -50 . 100 кг/м) толщиной слоя 40-60 мм; i - прогои; б - самонарсза-ющне болты нлн заклепки где принято Yn = l и Yc=l. Назначаем по ГОСТ 8278-83* гнутый профиль - швеллер № 20, Л = 200 мм, 6=80 мм, /„,=5 мм; Jx = 1006 cм IF* = 100,6 смз, масса 13,42 кг/м. Вычисляем относительный прогиб /= (5/384) (?„ IVEJx) = 5 0,0425.600/384-2.06-J0«.J006 = = 1/166> 1/200, где „=(415-f 1000)3 = 4245 Н/м = 0,0425 кН/см; £=2,06-10* кН/см», Т. е. условие не удовлетворяется, поэтому назначаем швеллер 200X80X6, /*=1374 см\ Г;,= 137,4 см, g = = 17,6 кг/м: а = /\i/Wx = 2800/1374 = 20,4 кН/см (204 МПа) < Yc = 290 МПа. Проверяем по прогибу / = 5 0,0425-600/384-2,06-10«-1374 = 1/236< 1/200, условие удовлетворяется. Расчет трубчатой стропильной фермы. Расчетные узловые нагрузки составляют: от собственного веса покрытия и фермы G = gbpli = m-3.6= 10854 Н= 10,9 кН; 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 [ 43 ] 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
|
|
