Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 [ 50 ] 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

5 к§ S If

s a о

стенки двутавра 26Ш1 t=7 мм. Назначаем угловые швы с высотой катета ki=5 мм с двух сторон полок и стенки. Общая длина швов по контуру сечения двутавра

= (18-2 - 2) + (18 - 0,7 - 1) 2 + (25,5 - 2) 2 = 113,6 см » « 113 см.

Несущая способность швов: в сечении по металлу шва

Nwh = Гш2 Vc = 0,70,5113-18.11 = 711,9 кН >

> = 388 кН, где Rwf = 180 МПа (18 kH/cm), = 1, Vc = 1; = 0,7

в сечении по границе сплавления

Nwzt = kf I.lw Rwz Гшг Vc = 1 •0,5-113-21,45-1.1 = = 1194,9 кН > = 388 кН,

где /?„ = 0,45/?и„ = 0,45-470 = 211,5 МПа = 21,15 kH/cm;

Рг=1.

Проверяем несущую способность швов растянутого опорного раскоса: Ы = ЪЪ2 кН. Сечение трубчатого раскоса из ГСП - 140X140X4 мм. Принимаем катет швов fef=4 мм. Длина швов по контуру торца

Е/ш= 140-2+ 140/cos а = 280+ 2-140/0,746 = 655 мм =65,5 см, где а - угол среза щеки профиля;

(tg а = 2500/2800 = 0,893; а = 41° 45; cos а = cos 41° 45= 0,746),

вычитаем по I см на непровар по углам S/a,=65,5-4 = = 61,562 см.

Несущая способность швов по контуру приварки торца (по металлу шва)

Nwt = Р/ kj Ни, Rwf ywf Ус = 0,7.0,4-62. 18-1 -0,95 = = 296,8 kH</V = 532 кН, где 6/= 0,7; Rwf = 180 Ша; 7ш/=1; Vc = 0.95-

Требуется усиление; предусматриваем усиление постановкой продольных ребер/=10 мм со стороны носка длиной /=150 мм и пятки длиной /=120 мм, которые привариваются к опорному ребру и нижней полке пояса. С учетом двусторонних швов и ребер общая длина швов 2/ш=62-(-2-10--2-15= 112 см. Несущая способность швов при kf = 4 мм /Уи,/ = 0,7 0,4-112-18-1-0,95 = 536,2 кН > Л/= 532 кН.

в дальнейшем выполняют расчет других узлов с учетом обеспечения прочности сечений ГСП по стенкам и полкам. Если угловые швы не обеспечивают прочность соединения, то по носку профиля назначают подготовку кромок и расчет швов выполняют с учетом подготовки кромок (табл. 8.21).

Таблица 8.21. Расчетные параметры сварных швов

Расчетные угловые швы в острых углах, мм

Обозначение шва

kf Р/

Значение прн угле а, °

65-55

-40 I

39-35

kl k, ki

h~2 k,-2

Расчетные угловые швы в тупых углах, мм

Значение прн сварке сплошной проволокой диаметром более 1,2 мм

к-З cosa ki+3 ks

Швы с подготовкой кромок

Носка гнутосварного профиля		Полки широкополочного двутавра
		1 *

При приварке к поясу элементов решетки с подготовкой кромок должно соблюдаться условие

l>w> Ryd d(fd)/R

Сварные швы в опорных узлах с восходящим раскосом рассчитывают из условий (рис. 8.31):

Для узла вида «К» Npi будет sina /.. . М

N + -

"PI " 2sinp\ hd В опорных узлах (см. рис. 8.31)

.2Yc Ryd td bd>

(8.20)

sin a Ntd

sin В Ad

(/id-f0,26d)-

В прифланцевых узлах верхнего пояса sin а Ntd

sin p Ad

{hd+0,8bd).

Несущую способность стенки пояса ШПД в опорных и прифланцевых узлах проверяют по формуле 2Nj,i sin < Ry Ус la, api,

где apt - длина планкн на участке примыкания к стенке пояса; Р - угол наклона планкн (50°-75°); обычно Hp,lkp>0,5

Способы усиления поясов планками и ребрами проведены на рис. 8.29.

Проектирование фланцевого соединения нижнего пояса на высокопрочных болтах. Мтах = 942 кН. Расчет фланцевых соединений растянутых элементов на высокопрочных болтах выполняют согласно рекомендациям с использованием формул и таблиц, составленных с учетом экспериментальных данных по прочности болтов и фланцев. Согласно сортаменту рекомендаций (табл. 8.22) для двутавров 20 Ш1 рекомендуется соединение по типу / несущей способностью N = 1593 кН, что больше Nmax=942 кН. Толщина фасонки =25 мм, сталь марки 14Г2АФ. Толщина сварных швов у полки kfb=8 мм, у стенки - kfw-Q мм. Количество болтов d=24 мм из стали марки 40Х «Селект» по ГОСТ 22353-77* - ГОСТ 22356-77 в соединении - восемь.

Сортаментом предусмотрены фланцы из стали марок 09Г2С-15 по ГОСТ 19903-74* и 14Г2АФ-15 по ТУ 14-105-465-82. Фланцевое соединение растянутого пояса выполняется с предварительным натяжением высокопрочных болтов при монтажной сборке расчетным усилием Вр/=0,9/?бй(,„; фланцевое соединение сжатого

Рекомендации по расчету, проектированию, изготовлению и монтажу фланцевых соединений стальных строительных конструкций ВНИПИпромстальконструкция ММС, ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова Госстроя СССР, - М., 1989.

Таблица 8.22. Сортамент / фланцевых соединений растянутого пояса фермы с поясами из широкополочиых двутавров

Схема фланцевого соединения

Марка профиля

Усилие N. кН

Геометрические характеристики, мм

20K1

20К2

20Ш1

1626

1879

1593

23Ш1

1608

23К1

23К2

2237

2274

Схема фланцевого соединения

Марка профиля

Усилие N. кН

Геометрические характеристики, мм

А--

26Ш1

26Ш2

1913

1937

-да:

26К1

26К2

2815

2933

вот 80

30 К1

30К2

3306

4032

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 [ 50 ] 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71