Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71

продолжение табл 8.22

Схема фланцевого соединения

Марка профиля

Усилие .V, кН

Геометрические характеристики, мм

"fb

.75 7S

30Ш1

30Ш2

2197

i668

Обозначения: kfb - катет сварного шва полки, kf w - то же, стенки, if - толщина фасонки.

Рис. 8.33. Типовые фермы с поясами из широкчполочных двутавроа

а-в - фермы соответственно пролетом 24, 30 и 36 м; г - подстропильная ферма; д - опорный узрл фермы на колонну; / - крайняя отправочная марка; 2 - то же, средняя

УЗЕЛ*

08. отВ. гзва

пояса выполняют при

Вр = (0,1...0,2)/?ьлЛь„,

здесь /?6ft=0,7/?bun - расчетное сопротивление растяжению высокопрочных болтов; /?i,u7.-нормативное сопротивление стали болтов; Аьп - площадь сечеиия болта нетто.

Расчетное сопротивление растяжению стали фланцев в направлении толщины проката из стали марки 14Г2АФ по ТУ 14-105-465-82 принимают

Rth = 0,5/?„„/Vm = 0,5-540/1,05 = 257 МПа.

Применительно к типовым фермам с поясами из широкополочных двутавров (рис. 8.33), разработанным институтом ЦНИИпроектстальконструкция им. Мельникова, схемы и детали фланцевых соединений полуферм на высокопрочных болтах приведены на рис. 8.34. При конструировании фланцевых соединений необходимо применять следующие сочетания диаметра болтов и толщин фланцев:

0,015

iJ.5%

	*• 7/7
----1

Phc. 8.34. Рекомендуемые конструктивные решения фланцевых соединений растянутых (нижних) и сжатых (верхних) поясов ферм из широкополочиых двутавров а-в - соединения полуферм н детали узлов; г - стык нижнего пояса на высокопрочных болтах с накладками; й~ фланцевый стык верхнего пояса; е - деталь фланцевого стыка нижнего пояса фермы; / - пояс из широкополочиых двутавров; 2 - элементы решетки из гнутосварных профилей-ГСП; 3 - наклонные планки усиления пояса; 4 - прокладки на допуск полок ШПД; 5 -фланцы; fi - ребро примыкающих связей

диаметр болта

М20............. 20

М24............. 25

М27 ............ 30

Принятая толщина фланца проверяется расчетом в соответствии с выщеуказанными рекомендациями.

§ 7. ОСНОВЫ ПРОЕКТИРОВАНИЯ ФЕРМ ИЗ ГНУТОСВАРНЫХ ПРОФИЛЕЙ (rcnj

Гнутосварные замкнутые профили являются тонкостенными, обладают повышенными механическими свойствами материала в результате гнутья, поэтому при проектировании конструкций из ГСП

необходимо учитывать особенности работы под нагрузкой материала и узловых соединений элементов. Рационально применяют гнутосварные профили в решетчатых фермах покрытий промышленных и сельскохозяйственных зданий с легкими кровлями по прогонам и беспрогоиными, а также в связях каркасов промышленных зданий.

Расчет элементов конструкций производится по полному сечению ГСП, если соблюдаются условия (по п. 7.14 СНиП 11-23-81*),

кеФ<Ки,УЁЩ, (8.21)

где Хии - определяют по формулам:

для центрально сжатых элементов, при /п=0:

Хи= 1,2 при 1. = \Yr< 1 и Яци, = (1 -1-0,2Х) < < 1,6 - гри X > 1; X = 4 /; для внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов (т>1) иш= 1.3-(-0,15Я при Я, <2; >;uu; = (1.2 + 0,35Xi)<3,l при и>1,

здесь 1, - условная гибкость элемента, принимаемая в расчете на устойчивость в плоскости действия момента.

При значениях 0<т<1 величину Хц„ определяют линейной интерполяцией между значениями Лию при /п=0 и при т\.

Для предварительных проверок предельных отношений \hi.ilt] ГСП можно пользоваться формулой, предложенной институтом ЦНИИпроектстальконструкция

[hef/t] <l,29Vf;/Ry.

. . . 210
. . . 40,4	39,5	38,6	37,8	36,3		33,8
. . . 320
. . . 32,7	31,7	30,9	59,3	28,6	27,3	26,2

(8.21,а)

где hef - высота стенкн, принимаемая равной расстоянию между краями угловых закруглений (рис. 8.35); / - толщина стеики; Ry - расчетное сопротивление стали, МПа; £=2,06-10 МПа.

Предельные значения \hi.f/t\, подсчитанные по формуле (8.21, а), при которых в расчетах полностью учитывается сжатая стенка, следующие:

Rv, МПа

IKj/t] .

/?„,МПа [Л„ 1 .

В случаях когда фактическое значение hef/t>Kw VEjRy (или hjflt>\,2d/EjRy, для центрально-сжатых элементов не более чем в 2 раза), в расчет вводится не вся плошадь сечения А, а приведенная площадь Area, включающая устойчивые части стеиок сечения.

В коробчатом сечении, к которому относятся прямоугольные и квадратные ГСП, значения Атеи определяют по hred и hred i как пластинок, расположенных соответственно параллельно и перпендикулярно плоскости изгиба;

при центральном сжатии

Ared = Л - 2 [hef - hred) - 2 (/left - Aredl)

при виецеитренном сжатии и сжатии с изгибом

Ared = A-2[he1-Ked)t.

Здесь значение hrd для центрально-сжатых и hred i внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов вычисляют по формулам:

(8,22)

(8.23)

hred = t

(Xuw - k)

V R

где кии, определяют при w=0; Х.я,- {hef/t) у Ry/E; >-0,7Xv, (при1»<2,3); Х=ХуЩ/Е;

. (8.24) fe=2,9-f0,2l-

hndi =»

Xjijn

(8.25)

где Xuw вычисляют no интерполяции между Xuw при m = 0 и m=l или по формулам табл. 6.4 при т>1; fei = 2,9+0,2X,i-0,7A«i;

Iwihef/tiV RyfE. (8,26)

Наибольшие значения отношений hef/t для виецентренио сжа-

Руководство по проектированию стальных конструкций из гнутосварных профилей. ЦНИИПСК Госстроя СССР. -М,, 1978, с изм. 1986 г.

►о ---- fO				----И
			-<1	4

1Л t 00 W

а. о

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71