|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник тых и сжато-изгибаемых элементов при расчете устойчивости из плоскости действия момента определяют в зависимости от величин и т/о, где о, Оь т определяют по п. 7.16 СНиП 11-23-81*. При а<0,5 наибольшие отношения hei/t принимают как для центрально-сжатых элементов. При а>0,5 максимальные значения hf/t вычисляют по формуле (90) этого СНиПа Г 0(2 -а+Уа2 + 4р2) Ку где Р = 1,4(2а-1)т/о (здесь T=Q ft- среднее касательное напри-жение в рассматриваемом сечении); при 0,5<а<1 значение hefli вычисляют линейной интерполяцией между а=0,5 и а=1. Наибольшее отношение ширины пояса bef к толщине t, (befjt) коробчатых элементов определяют с учетом вида напряженного состояния: при центральном сжатии -так же, как для стенок, по аналогии с hefjt; при внецентренном сжатии и сжатии с изгибом максимальное значение befit принимают в зависимости от относительного эксцентриситета т; прч /п<0,3 -как для центрально-сжатых элементов; при т>1 и ?1,<2-Ю,04т значеьие beflt=-/"ЁЩ,; при т>\ и ?i,>2-f0,04m значение belli = (0,4-+-0.3;i) (\-Q.Q\m)YEIRy. (8.28) При промежуточных значениях относитгльного эксцентриситета 0,3<т<1 отношение befit определяют линейной интерполяцией между значениями befit при /и=0,3 и т=1. При значении сечений центрально-внецентренно сжатых и сжато-изгибаемых элементов по предельной гибкости, а изгибаемых элементов - по предельным прогибам при соответствующем обосновании расчетом наибольшие отношения befit, установленные нормами, допускаетси умножать на коэффициент Y Ryffmla больше 1, но не более чем на 1,25; здесь: фт-меньшее из значений ф, фе, ц>еу, c<f, используемых при проверке устойчивости элемента; a=NjA; для изгибаемых элементов фт = 1, а а принимают большее из двух значений, вычисленных по формулам о=/И/Ц7фб или aMyllx+MyXlIy. Следует особо отметить, что если по каким-либо причинам не соблюдается условие beflt<[beflt]max по СНиП 11-23-81*, то при проверке несущей способности таких элементов максимально допустимое напряжение следует снижать умножением на коэффициент кь, равный меньше единицы. Этот коэффициент можно определить из условия К/?уФт/Ч, откуда ibefltr. Ry<9m- (8.29) Обозначения kb=[betliVl(betlty и вводя коэффициент условий работы Y<> предельное напряжение в сечении сжатого элемента должно удовлетворять условию о <kbRy4>myc (8.30) где (6« /) - фактическое отношение расчетной ширины полки к толщине; [beiH] - предельное значение по формулам табл. 29* СНиП П-23-81*. Это положение относится также и к проверке устойчивости элементов из уголковых, тавровых, двутавровых и других типов профилей. При несоблюдении условия (8.30) требуетси усиление или замена элементов. Расчет элементов из гнутосварных профилей (ГСП). Расчет прочности и устойчивости элементов нз ГСП производят по формулам, изложенным в гл. 2, с учетом вышеуказанных особенностей для коробчатых сечеиий. При выборе типоразмеров сечеиий элементов необходимо стремиться, чтобы соблюдались условия (8.21-8.28) проверки устойчивости стенок и полок профиля. При наличии сосредоточенных нагрузок на профиле (прогоны, подвески и т. п.) следует проверить расчетом местную устойчивость стенок, предусматривая в необходимых случаях прокладки толщиной не менее 2t, где / - толщинз стеики ГСП. При проектировании ферм с бесфасоночиыми узлами следует проверять: участок стенки пояса, контактирующего с элементом решетки, на продавливание (вырывание); несущую способность участка боковой стеики пояса (параллельной плоскости узла) в месте примыкания сжатого элемента решетки; несущую способность элемента решетки в зоне примыкания к поясу; прочность сварных швов прикрепления элемента решетки к поясу. Методика указанных проверок подробно изложена в руководстве по проектированию элементов из ГСП и частично в примере 8 7. Схемы рекомендуемых узловых сопряжений стержней из гнутосварных профилей приведены на рис. 8 35 и 8.36. Пример 8.7. Задание: рассчитать и сконструировать стропильную ферму покрытия спортивного зала пролетом 30 м. Шаг ферм - 6 м. Элементы фермы из гнутосварных замкнутых профилей. Покрытие теплое по оцинкованному профилированному настилу и прокатным прогонам, подобно примеру 8.5 (см. табл. 8.1). По нижнему поясу ферм крепится защитная сетка и электроосветительная арматура общей массой 30 кг/м. Коэффициент надежности по назначению уп=1. Решение Сбор нагрузок. Подсчет нагрузок сведен в табл. 8.23. Подбор профилированного настила. Принимаем настил двухпролетньш длиной 3X2=6 м. Расчетная на- Г>5
с I z I : I  Таблица 8.28. Подсчет нагрузок на ферму покрытия спортивного зала
Грузка из табл. 8.23 9 = (g + р) = 925 -f 1400 = 2325 Н/м». По табл. 8.17 принимаем настил марки НС 44-1000-0,7, для которого gnma = 2ASb H/м><7 = 2325 Н/м. Расчет прогона. Равномерно распределенная нагрузка на прогон: расчетная q={g-\-p)bm=- (988 + 1400) 3 = 7164 Н/м. где Ьт - длниа панели фермы по верхнему поясу - расстояние между прогонами; нормативная </„ = (810 + 1000) 3 = 5431 Н/м. Изгибающий момент от расчетной нагрузки /И = /2/8 „ 7164.62/8 = 32238 Н-м = 3223.8 кН-см; то же, от нормативной нагрузки /И„ = 9„ г?/8 = 5430-68= 24 435 Н-м. Требуемый момент сопротивления «7d = /M ?j,Yc = 3223.8/21,5-1 = 149,9 см», где Ry=2l5 МПа для стали марки ВСтЗкп2 по ГОСТ 380-71*. Назначим по сокращенному сортаменту гнутый равно-полочный швеллер 250X125X6 мм по ГОСТ 8278-83*, Wx = 224.94 см\ /х = 2811,7 см*, масса 22,5 кг/м (табл. 6 прил. VIII). Проверяем прогон на прогиб 2 5 faP 5-0,0543-6003 1 1 / 384 384.2,06-lO-Sl 1,7 < £ = 2,06-105 МПа (2,06-10« кН/см); дп = 5430 Н/м = 0,0543 кН/см. Из прокатных швеллеров по ГОСТ 8240-72* целесообразно принять № 20, для которого Wx=\52 см /х = = 1520 см\ (? = 18,4 кг/м; в этом случае / 5 0,0543.600" [ 1 / 384 " 2,06-10-1520 ~ 205 200 Как видно, прогон из прокатного швеллера более экономичен по массе стали и отвечает расчету по прочности и прогибу. Расчет элементов фермы. Подсчет расчетных узловых нагрузок от полного загружения: /=i = 0,5-3-2896.6 = 26064 Н = 26,1 кН; /=•2 =3.2896-6 = 52 128 Н ж 52,2 кН. Вариант загружения фермы временной нагрузкой "(снегом) на половине фермы здесь не приводим ввиду ограничения объема этой книги. В рабочем проектировании такой вариант выполняют для уточнения работы элементов решетки. Усилия в стержнях фермы определяем по диаграмме Максвелла-Кремоны (рис. 8.37). Ввиду малости укло-  Рис. 8.37. Определение усилий в стержнях фермы из ГСП а -схема фермы; б -диаграмма Максвелла-Кремоны при полном загружении ном поясов (1,5%) при построении диаграммы пренебрегаем. В соответствии с рекомендациями Руководства (см. с. 314) ферма принята с раскосной решеткой, без стоек (рис. 8.37,а), при которой упрощается сопряжение раскосов с поясами в узлах фермы. Расчетные нормальные усилия в элементах фермы при полном загружении приведены в табл. 8.24. При этом предполагается, что расцентровка осей стержней решетки в узлах не превышает 0,25 высоты пояса Нь и узловые моменты не учитываются. Если после подбора сечений стержней и прорисовки узлов эксцентриситеты окажутся более 0,25 высоты пояса hb (е>0,25 hb), то необходимо провести поверочный расчет поясов с учетом узловых моментов. Расчет верхнего пояса. Nmax=-611 кН. Принимая гнутосварные профили из стали марки ВСтЗспб по ГОСТ 380-71*, при /?у = 235 МПа и коэффициента ф = 0,7, вычислим требуемую площадь сечения /1д = Л/ф/?уУс= 611/0,7.23,5-1 = 37,1 см2, где /?„=235 МПа=23,5 кН/си\ По табл. 3 прил. VIII принимаем профиль 160Х160Х Хб мм, /4=36 см, ix=iy=6M см; гибкость к= = 300/6,24=48,1; ф=0,862. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 [ 52 ] 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
