|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Таблица 6.35. Значения функций Fi (q, х) и Ф; (q, х), их производных и разностей Вид пролетной нагрузки  Функция Fi (9. gi{x-bi )» 2 t-l qi (X - bl,) + " t=i
iiq. X) +-2-£9 -bi + . i Л1/х Ш /=2 qi {X - bi ,) /=1 \ 25ш A S Л1/х Ш ;=2 функция Вид пролетной нагрузки М П П*!  пп ".-1 \ 3 J } 12 X u2 r 6? l(6f-l+«<-2) i-2 2 i-l,M xVP/(6; ,- X S P/(b; i + 2 / 2 X bt-\bi 2 + Вш J Ч-1,М/ x 2j л*/ /•=2 Примечание. Выраження для рааностей функций F (q, 6t i), Ф (</, и их производных справед- ливы для всех точек, кроме f = п + 1. уравнение : -а,- решение которого Mj (?. X) N (6.293) т W = - + ~" - aiDi sin at (х - 6( i) + F (q, x). (6.295) Здесь щ = YN/Bi - линейная характеристика участка стержня; Mi {q, х) - момент от пролетной нагрузки в рассматриваемом сечении; Fi (q, х), Fl (q, х) - частное решение уравнения (6.293), зависящее от вида функции , . , . , rs , us, Л1г (?.«). и его производная. Значения фуик-+ Q sm а,- (X - 6, ,) + D cos щ (х - 6, ,) + р рз + DC0I + а:) (6.294) узловых точках (на границах участков) для наиболее распространенных типов нагрузки, даны в табл. 6.35. Постоянные интегрирования Q, определяют из условия неразрывности деформаций на границах участков. Последовательно записывая эти условия для каждой из границ, приходим к уравнениям метода начальных параметров для стержня переменной жесткости: У( (X) = Уа-1-7Г- fA + > -f i/j sin ai (x - + + У2,1 cos ai (X - + -f Fi (q, X) - AF (q) - . ; (6.296) - (- 4.1 - 1) + a.- [Уи a< (x -- bi i) - p2, i Sin ai (x - 6,. ,)] -f + Fi (q, x) - aiAiF, (q) - j (q). (6.297) В этих уравнениях: Fi (q), F[ (q) - значения функций F (q, x) и их производных в точке 1; для всех видов нагрузки, указанных в табл. 6.35, кроме первого, F, (?) = О и F[ (q) = = О, для вида I - f J ((?) = О и Fi {q) = l.i = 1,« ~ i-l) + + ki COS a,- (x - 6,. i); (6.298) \{ = г.с sin - *,- i) + -f fe4 ,.cosa,-(x -6j ,); (6.299> -з..- = i.t a,- (X - 6,. i) - - fe3 sina,-(x-й; ,); (6.300) ii = xi cos a, (X - 6, i) - - sin a; (x - 6j. i). (6.301) Значения коэффициентов kjв выражениях (6.8) ... (6.301), равно как и значения пара-iieipoB 3[ j, У2 1 в уравнениях (6.298) и (6.299), ус1ав2Еливают из рекуррентных соотношений - *3.i-isintti ,); (6.302) = - -2..--i cos - (6.303) 3i =.k\.{-lSaUl l+ki cosUl , (6.304) 4,,- = *2,i-i sin -H- Й4 ( , cos K,. i; (6.305) Уи = - (i/i,»-i cos Ui i - - i2,(-lSin ",- i) + , Fi-i{q, bi i)-F[(q, й( ,) (6.306) У2.1 = i,,- i sin + у2.г 1 cos -t- + Fii (Ч. 6.- i) - Ft (q, bi {), (6.307) где = a; ,/j- i, с учетом очевидных условий = = 1; = йз , = 0; = = 2,1 0; значения разностей функций F (q) н их производных можно определять, пользуясь табл. 6.35. В тех случаях, когда продольным изгибом элемента можно пренебречь, уравнения (6.298) и (6.299) принимают вид: , yt W = Уа+ дХ - (x-b ,f /=1 -f «•-1 (x-6, ,)Mx + 26,. l) + S.-i!;rl"-"("-4) + Qa + (9. x) + + S [Ф/-1 (9. - (9. */-i)l + +2 - */-i) №/-1 (9. Vi) - (6.308) = Фл - + X - b: \ Bit t-l . \ ,=1 В;м Щм V лзл-;- "<3л + -гф;(?,)+>] [ф;- 1(ч, *,-i)- -ф;(9. (6.309) 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 [ 117 ] 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||
|
|
