|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник (9. = J ®i ) = = J Ф: (<7, X) dx. Значения указанных функций, a также их разностей в узловых точках даны в табл. 6.35. Уравнения (6.296), (6.297) или (6.308), (6.309) позволяют перейти к любому из методов строительной механики - методу сил, методу перемещений и др. Как правило, более простым для расчета рам в нелинейной постановке оказывается метод перемещений. Основные уравнения метода для упругих рам остаются в силе, меняются лишь выражения для определения реакций связей. Эти выражения даны в табл. 6.36 (положительные направления реакций показаны на эскизах). В табл. 6.36: «1 = al, - 2; О4 = PSi - 2/S3 -f S3; га , 1=1 °iM I l2 bi~- ( = 1 iM "l (6.3Ю) (6.311) (6.312) (6.313) (6.314) (6.315) (6.316) (6.317) (6.318) (6.319) Параметры (q), Wj. (M), Wj, (P) и соответствующие величины могут быть записаны в общем виде: «1 = S [Фс (я. bi) - (3, &, ,)] -1=1 - S [ЬсФс (д, bi)-bj iO. (г, г,. ,)]; (6.320) = S [Фс (г. bi) ~ Ф; (д, 6. i)]; (6.321) (=1 значения Ф,- (q) и Ф. (q) для каждой конкретной нагрузки расшифровываются в соответствии с табл. 6.35. Аналогично в общем виде записывают и параметры Al (q), Al (Р). Al (TW), Да (?), Д» (Р), Дз (М): Al = ii.n-t-i («1 -з.и-ы) +2,«--1 - I); (6.322) (6.323) Величины i/j 2 n-fi "Р* ™ определякл-по рекуррентным формулам (6.306), (6.307) с подстановкой соответствующих действующей нагрузке значений F (q, bi), F (q, bi). Phc. 6.131. К примеру расче- та стержня по деформирован- ной схеме. *5 Из рекуррентных соотношений определяют и коэффициенты \п-\г -K.n+i (Формулы (6.302) ... (6.305)). Как при определении этих коэффициентов, так и при определении параметре У\,пМ 2,п-ы линейную характеристику фиктивного «л -- 1»-го участка принимают равной "ra-fi ~ кроме того, при определении 1,я-1-Г • и 2,п-Ь1 принимают (<?, /) = О и ;+,(?. 0=0. После того как статическая неопределимость раскрыта, прогибы элементов рамы определяют из выражения (6.296) или (6.308), а изгибающие Моменты - по формуле Mi (x) = yi (x) N + Ma-Qax + M {q, x). (6.324) При расчете рам методом перемещений вторым членом интеграла Мора как правило пренебрегают. Если учет этого члена необходим, взаимное перемещение концов стержня, вызванное его обжатием (растяжением), может быть определено по формуле (6.325) Пример 6.13. Д а.н о: стержень, защемленный на одном конце и шарнирно опертый - на другом, загружен осевой силой и поперечной нагрузкой (рис. 6.131). Пролет стержня разбит на шесть участков *. На предыдущей итерации • Количество участков, на которые разбивают пролет стержня, принято в примере равным шести ради уменьшения объема вычислений. В практических расчетах количество участков следует принимать не менее десяти. Таблица 6.36. Опорные реакции стержней при расчете рам методом перемещений
Ra-Rb-N-- м - Sa - S3 , Ra - Rb - Af.= V «1 w Sjl-Sg . -4--- Ra= Rr - Sil - S2  4 - 1 Ms = N- Ra = Rb = n «12. Л1 = --D[-• Ms = RaI-M- Ra--n-. RB = RA~ll4ch "a /Ид = -g- 1 Ms = RaI-Ma- Ra = Схема балки н воздействие на нее Расчетные формулы прн учете продольного изгиба без учета продольного нзгнба Ra = rb = <h.N Wi (M) Si + W2 (M) S2 D2 151=/ M ra = i ra = rb = Noi £>4 /5 - - Л1л =  a = «1 "1 4ra+i- - -t- 1)4 n , X S -6, +A); ni (9) - (?) D4 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 [ 118 ] 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||
|
|
