|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник План сеток плиты (врабочем направлении) План верхних сеток плиты (в нерабочем напраблеыии}  ®   2250 ®
 , roa mst-6t-KT-2 36050 C3J± 2SO0 mo /и.аггоо
шаг 205 5600 571,0  Рис. 7.6. .Лр.мирование плиты ребристого перекрытия сварными рулонньши сетками с продольным направлением рабочих стержней; а - опалубочные размеры сечеиия и схема армирования; б - арматурные изделия. Определение расчетных усилий. Расчетные усилия в балке определяют с учетом их перераспределения по формулам (6.108) с использованием данных табл. 6.19 и рнс. 6.78. Отношение временной нагрузки к постоянной pig = = 19,24 : 7,77 = 2,48 « 2,5. Так как во многих сечениях второстепенной балки могут действовать изгибаюш,ие моменты с разными знаками, то определение моментов только для основных пролетных и опорных сечений недостаточно. Необходимо вычислить положительные и отрицательные моменты для нескольких сечений балки по длине с целью построения огибающей эпюры. При симметричной нагрузке и схеме балкн расчетные усилия достаточно определить только для половины балки. Поскольку в данном случае разница в величине пролетов и I2 менее 10 %, используют расчетные формулы для равнопролетных балок. Вычисление изгибающих моментов удобно выполнять, в табличной форме (табл. 7.4). Положительные значения коэффициентов f> в формуле (6.108) находят по рис. 6.78, отрицательные - по табл. 6.19. В первом пролете расстояние от правой опоры до нулевой ординаты отрицательных моментов определяют по рис. 6.78: 1х = 0,27/i = 0,27 • 5,73 = 1,55 м. В том же пролете расстояние от правой опоры до нулевой ординаты положительных моментов 1х = 0,15/1 = 0,15 • 5,73 = 0,86 м. То же расстояние во втором пролете /=0,15;,= = 0,15 • 5,7 = 0,855 м. 5725 6000 5700 .300 6000- д7.77кН/м p-W./jkH/m ®
ir5,73M U5/0M USJOm 1г5.73м Рис. 7.7. Расчетные пролеты, сечение и схема второстепенной балки. Вычисляют расчетные величины поперечных сил: на крайней опоре Q = 0,41 = 0,4 х X 27,01 • 5,73 = 61,9 кН; на первой промежуточной опоре слева Q = 0,6:7/1 = 0,6 27,01 X X 5,73 = 92,9 кН; на первой промежуточной опоре справа и на средней опоре Q = 0,69/2 = = 0,5 • 27,01 • 5,7 = 77 кН. Расчет прочности сечений. Размеры бетонного сечения второстепенной балки определены ранее - при компоновке монолитного перекрытия (Ь = 0,2 u;h= 0,4 м). Для тех участков балки, где действуют положительные изгибающие моменты, принимают тавровое сечение с полкой в сжатой зоне. Вводимую в расчет ширину сжатой полки принимают из условия, что ширина свеса в каждую сторону от ребра должна быть не более Ve пролета, т. е. = 2 • 5,7 : 6 + 0,2 = = 2,1 м. Следовательно, для тавровых сечений балки принимают 6 = 2,1 м и /i = 0,07 м. Рабочая высота сечений балки: в крайних пролетах при а = 0,05 м /i = /i - а = 0,4 - - 0,05 = 0,35 м; в средних пролетах при а = = 0,03 м /го == 0,4 - 0,03=0,37 м; у опор при а = 0,05 м /го = 0,4 - 0,05 = 0,35 м. Проверяют прочность бетона стенки по сжатой полосе между наклонными трещинами у первой промежуточной опоры слева, где действует наибольшая поперечная сила. По формуле (3.262) % = 1-0,01 • 8 = = 0,92. Предполагая отсутствие поперечной арматуры (что в данном случае идет в запас прочности), при = 1 проверяют условие (3.259). Так как Q = 92,9 кН < 0,25 1 X X 0,92 • 8 • 0,2 • 0,35 = 0,1288 МН = = 128,8 кН, принятые размеры бетонного сечения достаточны. Расч£т продольной арматуры. Определяют граничное значение относительной высоты сжатой зоны При О) = 0,786 и о = 500 МПа (см. с. 382) для арматуры класса A-III: 1= =0,65; 1 + . 0,786 500 \ 1,1 / = 0,65 • (1 - 0,5 0,65) = 0,439. Сй1ределяк>т положение нулевой линии в тавровом сечении балки. Наибольший положитель- Таблица 7.4. Изгибающие моменты в сеченнях второстепенной балкн
7 7 8 9 10 0,2/2 0,4/, 0,5/2 0,6/2 0,8/2 1,0/2 0,018 0,058 0,0625 0,058 0,018 0,033 0,012 0,008 0,009 0,027 0,0625 27,01 5,72 : = 877,6 15,8 50,9 54,9 50,9 15,8 -29,0 -10,5 -7,0 -7,9 -23,7 -54,9 иый момент действует в крайнем пролете, поэтому Mf = Rbbfhf (ho -0,5 ft) = 8 • 2,1 X X 0,07 (0,35 - 0,5 • 0,07) = 0,3704 МН • м = = 370,4 кН • м > М = 80,7 кН • м. Нулевая линия расположена в полке, поэтому при действии положительных изгибающих моментов все сечения балки рассматривают как прямоугольные шириной Ь = bf= 2,1 м. Определяют сечение продольной арматуры в пролетных сечениях балки при действии положительных моментов. По формуле (3.29) находят значения Bq. а по табл. 3.5 - соответствующие им значения v. Требуемую площадь сечеиия продольной арматуры вычисляют по формуле (3.43). В пролете 1 М = 0,0807 МН • м (см. табл. 7.4), поэтому -00807- " 8,0 • 2,1 • 0,352 > R V - 0,98; As = 0,0807 365 0,98 0,35 = 0,000645 м2 = 6,45 см2. В пролете 2 М = 0,0549 МН • м, поэтому 0,0549 °~ 8,0 • 2,1 • 0,372 0,0549 ~ 365 • 0,988 • 0,37 = 0,024; 0 = 0,988, = 0,000411 м2 = = 4,11 см. В опорных сечениях балки действуют отрицательные изгибающие моменты, плита расположена в растянутой зоне, поэтому сечения балки рассматривают как прямоугольные шириной Ь = 0,2 м. На опоре В М =-0,0634 МН • м, поэтому 0,0634 8,0.0,2. 0,352 =°< = ° 0,0634 0 = 0,797; Л, = . 365 • 0,797 - 0,35 = 0,000623 м2 = 6.23 см\ На опоре С М = -0,0549 МН • м; 0,0549 В„ = - 8,0 • 0,2 • 0,352 0,0549 365 • 0,832 . 0,35 = 5,17 см2. = 0,280; о = 0,832; = 0,000517 м2 = Кроме того, отрицательный изгибающий момент может действовать также в пролетном сечении пролета 2. В этом случае плита находится в растянутой зоне (Ь = 0,2 м), растянутая арматура располагается в один ряд, ft„ = 0,37 м, М = ~ 0,007 МН . м. Следовательно 0,007 8,0 • 0,2 0,372 = 0,032; V = 0,984; 15 = 365 • 0,984 • 0,37 = 0,53 см2; 0,000053 = 0,000053 м2: 0,2 . 0,37 100 о/о = 0,07 % > 0,05 %. Количество продольных стержней и их диаметры определяют в процессе конструирования. Расчет поперечной арматуры. Выясняют необходимость постановки расчетной поперечной арматуры. При = 0,9 получают = = 0,9 • 0,8 = 0,72 1Ша. Определяют величину Qj „ - прочность железобетонного элемента в наклонном сечении при отсутствии поперечной арматуры, равную правой части формулы (3.276). Поскольку продольные силы отсутствуют, ф„ = 0. При с = = 0,25/= 0,25 • 5,73= 1,43 м получают Qbu = 1,5(1 + 0)0,72 • 0,2-0,35 : 1,43 = = 0,0185 МН. Так как Сй„<Фи(1 + + ф„) Ri,ibho = 0,6 (1 + 0) 0,72 0,2 • 0,35 = = 0,0302 МН = 30,2 кН, принимают Qj „ = = 30,2 кН и проверяют условие (3.276). Так как на любой из рассматриваемых опор это условие не выполняется, необходима постановка расчетной поперечной арматуры. Наибольшая поперечная сила (Q=0,0929 МН) действует у опоры В слева. Поперечную арматуру подбирают в порядке, изложенном на с. 118. Определяют величину поперечной силы, воспринимаемой бетоном сжатой зоны. Поскольку на приопорных участках свесы в сжатой зоне отсутствуют, = 0. Кроме того, ф„ = = 0. Величину сь находят из условия: cj = = ft„ ФЬЕ+Ффр 32(1 -0 + 0) Фйз(1+Фп) 0,6(1+0) = 1,167 м < 0,25/= 0,25 • 5,73 = 1,43 м. По формуле (3.275) при с = сь имеем Qt = = 2(1 + 0 + 0)0,72 - 0,2 • 0,35 : 1,167 = = 0,0302 МН. По формуле (3.280) вычисляют величину и проверяют условие (3.278). Так как (0,0929 - 0,0302)2 о =--- = 0,1115 МН/м> 0,0302 1,167 > 0,5%6 = 0,5 . 0,72 • 0,2 = 0,072 МН/м, т. е. указанное условие выполняется, определяют длину проекции опасного наклонного сечения. По формуле (3.270) при = О Со = = 0,35 /2 (1 + 0 + 0) 0,72-0,2 : 0,1115 = = 0,5625 м < 2/г„ = 2 • 0,35 = 0,7. Уточняют величину Qo, по формуле (3.265) при с = Со и = (Q - Qb): qa, = (0,0929 - 0.0302) : 0,5625 = 0,1115 МН/м. Назначают шаг поперечных стержней. Наибольшее расстояние между ними определяют по формуле (3.279): 5 = 0,75 -2(1 + 0 + + 0) 0,72 • 0,2 . 0,352 . 0,0929 = 0,285. При высоте сечения балки h - 0,4 м < 0,45 м шаг поперечных стержней должен быть не более 0,5/г и 0,15 м. Принимают %, = 0,15 м. Для 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 [ 128 ] 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
