Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 [ 129 ] 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Таблица 7.5. Армирование второстепенной балки

Принятая продольная арматура

количество н диаметр

W со

стержней, мм

6,45

2016AIII + 2014AIII

6,23

2016AIII + 20ИА111

4,11

3014АШ

4,62

5,17

2016AIII + 1014AIII

5,56

Со = 0,7 м; принимают = 0,072 МН/м; % = = 0,15 м; Лц, = 0,372 см. Назначают 205 Вр-1 (Ла>= 0,393 см) с шагом 150 мм; 1= 1,5 м.

Для сечений балки у опоры Л Q = 0,0619 МН. В сжатой зоне имеются свесы, поэтому ь =

арматуры класса Вр-1 диаметром 5 мм На,=

- 300 МПа. Поэтому по формуле (3.266) Лц, = = 0,1115 0,15 : 300 = 0,0000557 м = = 0,557 см

Вычисленной площади соответствует 305 Вр-1 (Лщ, = 0,589 см). Поскольку для вязаной арматуры необходимо четное количество поперечных етержней, назначают 205 Вр-1 (Л, = = 0,393 с) с шагом % = 100 мм.

Выясняют, на каком расстоянии от опоры может быть увеличен шаг поперечных стержней. На пролетном участке назначают 205 Вр-1 с шагом «и, = 0,3 м. Проверяют условие (3.278) для этого участка. Так как = 300 х X 0,0000393 : 0,3 = 0,039 МН/м < 0,5Pj(b = = 0,072 МН/м, т. е. условие (3.278) не удовлетворяется, минимальную длину участка с шагом % = 0,1 м определяют по формуле 1 - (Q -

- QbVg = (2,9 - 30,2) : 21,01 = 2,98 м > >0,25/= 1,43. Принимают длину участка с шагом поперечных стержней = 0,1 м равной /j = 3,0 м.

Для сечений балки у опоры В слева и у опоры С расчет производят в той же последовательности: Q= 0,077 МН; Сй= 1,167 м; Qb = = 0,0302 МН; q = 0,0621 МН/м < 0,072 МН/м;

= й + 3/1 = 0,2 + 3 0,07 = 0,41 м; fto = = 0,37 м; cpf = 0,149; сь = 1,417 м; = = 0,032МН; 9 = 0,0197МН/м < 0,072 МН/м; Со = 0,793 м; с =0,74 м. Принимают qw - = 0,072 МН/м; = 0,15 м; = 0,372 см Назначают 205 Вр-1 (Л = 0,393 см) с шагом 150 мм, 1 = 2,25 м.

Конструирование балки. Вариант с применением вязаной армату-р ы. Конструируют балку с вязаной арматурой в такой последовательности. Сначала подбирают арматуру для пролетных и опорных сечений балки в соответствии с расчетом. Затем определяют места обрыва нли отгиба продольных стержней. Результаты подбора арматуры представлены в табл. 7.5. Из условия симметрии данные по арматуре приведены для левой половины балки.

Места обрыва илн отгиба стержней определяют с помощью эпюры материалов, для чего необходимо:

а) вычислить величину несущей способности (предельного изгибающего момента) сечения, армированного оставшимися после обрыва нли отгиба стержнями;

б) по огибающей эпюре изгибающих моментов найти места теоретического обрыва стержней, т. е. местоположение вертикального сечения, где внешний изгибающий момент равен несущей способности, вычисленной по предыдущему пункту;

в) выяснить значения поперечных сил в найденных сечениях (при том же расположении временной нагрузки, прн котором получен изгибающий момент согласно пункту «б») и определить длину ш, на которую необходимо завести

Таблица 7.6. Определение мест обрывов и отгибов арматурных стержней второстепенной балки

Количество и диаметр стержней

кН . м

Количество обрываемых или отгибаемых стержней

Расстояния, м, от точек теоретического обрыва до оси опоры

справа

2016AIII + 2014AIII 2016AIII

3014AIII 2014AIII

2016АП1 + 2014А111

2016AIII

2012AIII

,04 (отгиб) 1,96 (отгиб)

1014AIII 1,93 (обрыв) 1,93 (отгиб)

2016AIII 2016AIII 2012AIII

1014AIII

Арматура пролета 1 (Ь = 2,1 м)

7.1 0,043 0,979 91,3 -

4.02 0,024 0,988 52,2 2014AIII

Арматура пролета 2 (Ь = 2,1 м)

4,62 0,028 0,986 59,9 3,08 0,019 0,991 40,1

Арматура над опорой В (Ь = 0.2 м)

7.1 0,45 0,775 72,3 - -

4.02 0,255 0,873 46,1 20 14AIII 0,57 (обоыв) 2,26 0,143 0,928 27,6 2016AIII 1,21 (обрыв)

Арматура над опорой С (Ь = 0,2 м)

5,.56 0,352 0,824 60,2 - -

4,02 0,255 0,873 46,1 1014AII1 0,32 (отгиб) 2,26 0,143 0,928 27,6 2 016AIII 1 (обрыв)

0,43 (отгиб) 0,88 (обрыв)

0,32 (отгиб) 1 (обрыв)



3000

БМ2 1500

3000

Поз8шаг 150 Поз.вшагЮО ПШтагКО т1.1шаг150

1500

1500




Рис. 7.8. Армирование второстепенной балки отдельными стерж-

продольные рабочие стержни за вертикальное сечение, где они не требуются по расчету;

г) вычислить расстояния от опор до мест действительного обрыва или отгиба стержней.

Несущую способность сечений балки находят

по формуле Мц = R.AsVho при = „\, и

0=1 - 0,5 • . Результаты вычислений приведены в табл. 7.6. При этом - 365 МПа, Rb= МПа и fto = 0,36 м.

При определении мест теоретического обрыва стержней действительную криволинейную огибающую эпюру моментов заменяют ломаной таким образом, чтобы точки перелома находи-

лись в сечениях, для которых в табл. 7.4 вычислены ординаты огибающей (рис. 7.8). В том же масштабе откладывают ординаты несущей способности балки по данным табл. 7.6. Точки теоретического обрыва стержней находятся в местах пересечения ординат несущей способности с огибающей эпюрой моментов. Так, в пролете 1 несущая способность балки прн 2016AIII -f 2014AIII составляет 91,3 кН-м, а при 2016А1П - 52,2 кН • м. Последняя ордината пересекает левую ветвь огибающей эпюры моментов в точке, отстоящей от оси левой (крайней) опоры на расстоянии (см. рис. 7.8); % = 0,2 • 5,73 • 52,2 : 57,6 = 1,038 м « 1,04 м.



Ордината несущей способности Мц = = 52,2 кН- м пересекает правую ветвь той же огибающей в точке, расположенной от опоры В на расстоянии

/ 52,2 - 17,7

(l+ee,5 i7,7

= 1,956 м« 1,96 м.

Вычисленные таким образом координаты точек теоретических обрывов стержней приведены в табл. 7.6.

Чтобы использовать одни и те же стержни в качестве как пролетной, так и опорной арматуры, часть продольных стержней не обрывают, а отгибают (см. табл. 7.6). Количество отгибов принято по конструктивным соображениям, так как по расчету оии не требуются. Начало каждого отгиба в растянутой зоне располагают на расстоянии от точки теоретического обрыва не меньше, чем 0,5Ло = 0,5 • 0,36 = 0,18 м.

Для определения длины w обрываемых стержней вычисляют значения поперечных сил Q в сечениях балки, проходящих через точки теоретического обрыва. Поперечные силы вычисляют как тангенсы углов наклона соответствующих ветвей огибающей эпюры моментов. В данном случае (действие равномерно распределенной нагрузки) такой способ - приближенный, поскольку действительная криволинейная эпюра момеитов заменена полигональной. Интенсивность поперечного армирования вычисляют по формуле (3.266) с учетом замены R на R, а расстояния w - по формуле (3.289) без учета конструктивных отгибов. Кроме того, по формуле (5.16) определяют длину зоны анкеровки арматуры.

Последовательность определения мест действительного обрыва стержней покажем на примере опорных стержней 2016А1П, обрываемых слева от первой промежуточной опоры. Длина зоны анкеровки этих стержней / =

= 0,7+ llj 0,016 = 0,687 M>20d = = 0,32 м. Поперечная сила (см. рис. 7.8) Q = = 63,4 - 16 8 . Интенсивность по-0,2 • 0,73

перечного армирования при Aw = 0,0000393 м к s= 0,1 м: qw= 360 • 0,0000393 : 0,1 = = 0,1415 МН/м = 141,5 КН/м. Длина участков стержней за вертикальным сечеинем, где оии

40,7 ,

не требуются по расчету, w = --j-g -f

+ 5 • 0,016 = 0,224 м < /д„ = 0,687 м. Принимают W = 0,69 м. Так как расстояние от конца пролета до места действительного обрыва стержней ajc-\-w= 0,88 + 0,69 = 1,57 м < 3 = = 5,73 : 3 = 1,91 м, принимают + и) = = 1,91 м.

Для опорных стержней 2014АШ, обрываемых справа от первой промежуточной опоры: Q = 30,2 кН; = 94,3 кН/м; w = 0,230 м< </д„ = 0,601 м,-принимают w = 0,61 м; а-\- w= 1,18 м < V4 /= 5,7 : 4 = 1,425 м; принимают Ux -j- W- 1,425 м.

Для опорных стерженей 2016АП1, обрываемых там же: Q = 16,2 кН; = 94,3 кН/м;

гг) = 0,166 м < = 0,687 м; принимают w = = 0,69 M;a + w= 1,9 м = 1/3.

Для опорных стержней 2016АШ, обрываемых у средней опоры: Q = 27,4 кН; q, = = 94,3 кН/м; W = 0,225 м < / = 0,687; принимают ш = 0,69 м; ux-j-w = 1,69 м < 1/3 = = 1,9 м; принимают а-]- w = 1,9 м.

Для пролетного стержня 1014AIII, обрываемого иа левом конце пролета 2: Q = 30,8 кН; qa, = 94,3 кН/м; w = 0,230 м < = 0,601 м;

принимают да = 0,61 м; % - w= 1,32 м (см. рис. 7.8).

Поперечную арматуру предусматривают в виде двухсрезных хомутов. Чтобы воспринять изгибающий момент возможного частичного защемления балки, в пролете 1 стержни 2014AIII не обрывают, а отгибают на крайнюю опору. На участках балки, где отсутствует опорная арматура, предусматривают верхние продольные стержни 2012AIII, которые стыкуют с опорными стержнями внахлестку (без сварки). Длину нахлестки определяют по формуле (5.15)

/ 365 \

+ И 0,012 =0,625 м.

Вариант армирования сварными сетками. Пролетную арматуру конструируют в виде плоских вертикальных сеток, надопорную - в виде плоских горизонтальных сеток. Принимают армирование:

в пролете 1 - две сетки, в каждой рабочие продольные стержни 1016А1П + 1014AIII, всего As = 7,10 см > 6,45 см;

в пролете 2 - две сетки, в каждой 2012AIII, всего As = 4,52 см > 4,11 см

верхние стержни пролетных сеток диаметром 12 мм, тогда арматура у верхней грани балки в пролете 2 -2012АШ (Ла = 2,26 см > > 0,53 см);

на опоре В - две раздвинутых сетки, в одной 20 МАШ, в другой 3012AIII, всего As = = 6,47 см2 > 6,23 см

на опоре С - две раздвинутых сетки, в каждой 2014АП1, всего As = 6,16 см > 5,17 см\

Поперечное армирование на приопорных участках балки, равных 0,25/, принимают в соответствии с результатами расчета. На остальной части пролетов в соответствии с конструктивными требованиями принимают поперечные стержни 04Вр1 с шагом 300 мм. В горизонтальных сетках назначают поперечные стержни 05Вр1 (по условиям сварки). Так как в сварных сетках применять отогнутые стержни не рекомендуется, продольные стержни обрывают. Последовательность определения точек теоретического и действительного обрыва принята такой же, как и в варианте с применением вязаной арматуры.

Армирование второстепенной балки сварными сетками показано на рис. 7.9.

Расчет и конструирование главной балки. Расчетная схема. Расчетную схему главной балки принимают в виде неразрезной балки на шарнирно вращающихся опорах (рис. 7.10). Расчетные пролеты назначают равными расстояниям между осями опор, а для крайних пролетов - расстоянию от середины площадки опи-



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 [ 129 ] 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164