Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Таблица 1.31. Коэффициент условий работы арматуры уз прн многократно

повторяющейся нагрузке

Класс арматуры

Коэффициент асимметрии цикла р

-1 -0,2 I О j 0,2 0,4 I 0,7 0,8 0,9 1

А-1 0,41 0,63 0,7 0,77 0,9 1 1 А-П 0,42 0,51 0,55 0,6 0,69 0,93 1 Ас-П с профилем специального назначения - - 0,74 0,78 0,88 0,93 1 A-III диаметром, мм:

6...8 0,33 0,38 0,42 0,47 0,57 0,85 0,95

10...40 0,31 0,36 0,4 0,45 0,55 0,81 0,91

Ат-ШС 0,31 0,35 0,4 0,45 0,55 0,81 0,91

A-1V 0,38 0,72 0,91

A-V 0,27 0,55 0,69

A-VI - - - - 0,19 0,53 0,67

Вр-П 0,67 0,82

В-П 0,77 0,97 К-7 диаметром, мм:

6...9 0,77 0,92 12... 15 0,68 0,84 К-19 диаметром 14 мм: Вр-1 0,63 0,77 А-Шв с контролем: - - 0,56 0,71 0,85 0,94 1 удлинений и напряжений 0,41 0,66 0,84 только удлинений о,46 0,73 0,93

0,95 0,95 0,96 0,87 0,87 0,91 1

0,96 1

Примечание. Os min/<s,max- где Osjn и Ograax ~ напряжения в растянутой арматуре в

пределах цикла изменения нагрузки, определяемые согласно гл. 3.

Таблица 1.32. Коэффициент условий работы арматуры у$4 "Р" наличии сварных соединений н многократном повторении нагрузки

Класс арматуры

Группа сварных соединений

Коэффициент асимметрии цикла

1 0.7

0,8 1

0,9 1 I

А-1, А-П и Ас-П

0,95

1 1

диаметром не более

0,65

0,75

1 1

20 мм

0,25

0,35

0,65

0,85 1

A-III и Ат-ШС ди-

0,95

1 1

аметром не более

0,65

0,65

0,75

0,85 1

20 мм

0,25

0,45

0,8 1

А-IV диаметром не

0,95

0,95

1 1

более 20 мм

0,75

0,75

0,9 1

0,35

0,55

0,7 1

0,95

0,95

1 1

0,75

0,75

0,9 1

0,35

0,7 1

Примечания: 1 Разделение сварных соединений (См. табл. 5.20) на группы; I - соединения типа КС-М; П - соединения типа КТ-2 (с минимально допустимой относительной осадкой h/d), КС-0, ВО-Б. ВП-В: П1 - типа КС-Р, ВП-Г, BM-I, а также по поз 4, 5, 7, 8 табл. 5.20.

2. Значения коэффициента Vs4 Должны быть снижены на 5 % при диаметре стержней 22...32 мм и на 10 % при диаметре более 32 мм

второй групп

(1.3)

где Vs - коэффициент надежности по арматуре (табл. 1.27).

Расчетные сопротивления арматуры сжатию, используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, Rc

при наличии сцепления арматуры с бетоном принимают равными соответствующим расчетным сопротивлениям арматуры растяжению Rs, но не более 400 МПа (табл. 1.28, 1.29).

При расчете конструкций из тяжелого, мелкозернистого и легкого бетонов, для которых расчетное сопротивление бетона принято с учетом коэффициента условий работы Ущ < 1



Таблица 1.33. Коэффициент условий работы арматуры yss в элементах из ячеистого бетона

Таблица 1.34. Модуль упругости арматуры Es

Поверчность арматуры

Защитное покрытие

периоди-

гладкая

ческого

профиля

Цементно-полистирольное,

латексно-минеральное

Цементно-битумное (холод-

ное) при диаметре армату-

ры, мм:

6 и более

менее 6

Битумно-силикатное (го-

)ячее)

Зитумно-глинистое

Сланцевобитумное цемент-

Класс арматуры

(см. поз. 2 табл. 1.19), допускается прн соблюдении соответствующих конструктивных требований (постановка хомутов) принимать значения равными для арматуры класса A-1V - 450 МПа, для арматуры классов At-IVC, A-V, Ат-V, A-Vl, Ат-Vl, В-П, Вр-П, К-7 и К-19 - 500 МПа.

При отсутствии сцепления арматуры с бетоном значение R принимают равным нулю.

Расчетное сопротивление арматуры для предельных состояний первой группы снижают (или повышают) путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы Ysi учитывающие возможность неполного или более полного использования прочностных характеристик арматуры в связи с неравномерным распределением напряжений, в сеченнй, условиями анкеровки, наличием загибов, характером диаграммы растяжения стали, изменением ее свойств в зависимости от условий работы конструкции и т. п.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний второй группы R вво- ванной 11,5 • 10

А-1, А-П, Ас-П 210 000

A-III 200 ООО

А-Шв 180 ООО А-IV, A-V, A-V1, Ат-ШС, At-IVC,

At-IVK, At-V, At-VI 190 000

В-П, Вр-П 200 000

К-7, К-19 180 000

Вр-1 170 000

дят в расчет с коэффициентом условий работы

Расчетное сопротивление поперечной арматуры (хомутов н отогнутых стержней) на действие поперечных сил R снижают путем умно ження на коэффициенты условий работы: у, - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения напряжений в арматуре по длине наклонного сечения, и ~ коэффициент, учитывающий возможность хрупкого разрушения сварного соединения стержневой арматуры класса Ат-ШС диаметром менее Уз диаметра продольных стержней и проволочной арматуры класса Вр-1 в сварных каркасах.

Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры (хомутов и отогнутых стержней) с учетом указанных выше коэффициентов условий работы R приведены в табл. 1.28 и 1.29. Кроме того, расчетные сопротивления Rs, Rsc и Rs(t, в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы Vs3...Vs9 (табл. 1.30...1.33).

Модуль упругости арматуры • Es принимают по табл. 1.34.

Значения коэффициентов температурного расширения j- принимают равными для

углеродистой стали И • 10~, ннзколегнро-

ГЛАВА 2. ОСНОВНЫЕ РАСЧЕТНЫЕ ПОЛОЖЕНИЯ.

ОПРЕДЕЛЕНИЕ НАПРЯЖЕНИИ В ПРЕДВАРИТЕЛЬНО НАПРЯЖЕННЫХ ЭЛЕМЕНТАХ

Основные расчетные положения

Бетонные и железобетонные конструкции рассчитывают по несущей способности (предельные состояния первой группы) и по пригодности к нормальной эксплуатации (предельные состояния второй группы).

Расчет по предельным состояниям первой группы должен обеспечивать конструкцию от хрупкого, вязкого н иного характера разрушения (расчет по прочности с учетом в необходимых случаях прогиба конструкции перед разрушением), от потерн устойчивости формы конструкции (расчет на устойчивость тонко-

стенных конструкций н т. п.) или ее положения (расчет на опрокидывание н скольжение подпорных стен, внецентренно-нагруженных высоких фундаментов, расчет на всплывание заглубленных нлн подземных резервуаров, насосных станций и т. п.), от усталостного разрушения (расчет на выносливость конструкций, находящихся под воздействием многократно повторяющейся нагрузки - подвижной нлн пульсирующей: подкрановых балок, шпал, рамных фундаментов и перекрытий под некоторые неуравновешенные машины и т. п.), от разрушения под совместным воздействием силовых факторов и неблагоприятных влияний внешней среды (периодического или



постоянного воздействия агрессивной среды, действия попеременного замораживания и оттаивания и т. п.).

Расчет по предельным состояниям второй группы должен обеспечивать конструкцию от образования трещин, а также нх чрезмерного или продолжительного раскрытия (если по условиям эксплуатации образование или продолжительное раскрытие трещин недопустимо), от чрезмерных перемещений (прогибов, углов поворота, углов перекоса и колебаний).

Проверка заданного сечения по несущей способности состоит в том, что по заданным прочностным н деформатнвным характеристикам материалов,- размерам бетонного сечения и площади арматуры определяют (по соответствующим формулам предельных состояний первой группы) минимально возможную (предельную) несущую способность сечения элемента. Несущая способность сечения считается достаточной, если удовлетворяются неравенства типа

M<Mu (2.1)

Л?<Л„, (2.2)

где М и N - расчетные (максимально возможные) изгибающие моменты (прн изгибе) и продольные усилия (прн сжатии или растяжении); Ми и Nu - предельные (минимально возможные) несущие способности сечения элемента, подвергающегося изгибу н сжатию или растяжению.

Подбор сечений состоит в том, что из равенства типа

M = M,j

(2.3)

N = Nu (2.4)

определяют размеры бетонного сечення и площадь арматуры. Прн этом задаются прочностными и деформатнвнымн характеристиками материалов и некоторыми из искомых величин (например, определяют сечение арматуры, задаваясь размерами бетонного сечення).

В случае воздействия поперечной силы, крутящего момента и т. п. составляются выражения, аналогичные неравенствам (2.1) н (2.2) или равенствам (2.3) н (2.4).

Расчет по предельным состояниям конструкции в целом, а также отдельных ее элементов производят, как правило, для всех стадий: изготовления, транспортирования, возведения и эксплуатации, при этом расчетные схемы датжны отвечать принятым конструктивным решевиям.

По раскрытию трещин н по деформациям желез{етонные конструкции можно не рассчитывать, если на основании опытной проверки или практики применения таких конструкций установлено, что шнрнна раскрытия в них трещин на всех стадиях не превышает предельно доп}-стнмых величин и жесткость кон-сгрукцин в стадии эксплуатации достаточна.

Коиструшши рассчитывают на силовые воздействия, под которыми понимаются как непосредственно силовые воздействия от нагрузок, так и воздействия от смещения опор, изменения температуры, усадки и других подобных явлений, вызывающих реактивные силы.

В зависимости от продолжительности действия нагрузки подразделяют на постоянные и временные, последние, в свою очередь,- на длительные, кратковременные и особые. Прн этом к длительным прн расчете по предельным состояниям второй группы относят часть полной величины кратковременных нагрузок, а вводимую в расчет кратковременную принимают уменьшенной на величину, учтенную в длительной нагрузке.

Основными характеристиками нагрузок (воздействий) являются нх нормативные значения, устанавливаемые на основании заранее заданной вероятности превышения средних значений нагрузок или принимаемые равными нх номинальным значениям. Нормативные величины нагрузок н воздействий и их классификация устанавливаются главой СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия».

Для непосредственного расчета конструкций используют не нормативные, а расчетные значения нагрузок, которые определяют путем умножения нормативных значений на коэффициенты надежности по назначению конструкций Уп и по нагрузке у/.

Коэффициент надежности по назначению конструкций Уп учитывает степень ответственности н капитальности зданий и сооружений (их класс) н принимается равным: для класса I - 1, для класса II - 0,95, для класса III - 0,9; для временных зданий и сооружений со сроком службы до 5 лет принимают у„ = = 0,8. Подразделение зданий н сооружений по классам ответственности приведено в «Правилах учета степени ответственности зданий н сооружений при проектировании конструкций» (Бюллетень строительной техники 1981, № 7).

Коэффициенты надежности по нагрузке учитывают возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую илн меньшую) сторону от их нормативных значений. Значения коэффициентов у/ для расчета конструкций по предельным состояниям первой группы устанавливаются СНиП 11-6-74. Для расчета конструкций по предельным состояниям второй группы принимают, как правило, yf = 1.

Прн расчете элементов сборных конструкций на воздействие усилий, возникающих при нх подъеме, транспортировании и монтаже, нагрузку от веса эле.мента вводят в расчет с коэффициентом динамичности равным 1,6 - прн транспортировании; 1,4 - при монтаже. В этом случае коэффициент надежности по нагрузке для веса элемента принимают равным единице.

Усилия в статически неопределимых железобетонных конструкциях от нагрузок н вынужденных перемещений (вследствие изменения температуры, влажности воздуха, смещения опор н т. п.) при расчете по предельным состояниям первой и второй группы определяют, как правило, с учетом неупругнх деформаций бетона и арматуры и наличия трещин, а также с учетом в необходимых случаях деформированного состояния как отдельных элементов, так н конструкции.

Для конструкций, методика расчета которых с учетом неупругнх свойств железобетона не разработана, а также для промежуточных



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 [ 13 ] 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164