Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 [ 130 ] 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164


шаг ISO

а. с г

шаг 100

а С2

/77~

Г"

1-------- , -i-

1 \

2700

1 зюо

-

\.565

./шаг КО у шаг 100

1350

1090

~шаг150\ Si

3000

3200

3520

5740

шагЮО N,

5200

9 и/сгт\

шагто-

3200


Рис. 7.9. Армирование второстепенном Салки сварными сетками:

а - опалубочные размеры сечения и схема армирования; б - арматурные изделия (стержни в сетках соединяют в соответствии ГОСТ 14098-68-КТ-2).



11 2,19

2t 2.25

1,-Зм

s- it . 2,25

Рис. 7.10. Расчетная схема главной балки.

раниянастенудооси колонны. Принимая длину площадки опирания иа стену для главной балки 0.38 м, получают: /j = /4 = 9 - 0,25 + + 0,5 - 0,38 = 8,94 м; /3 = /3 = 9 м.

Нагрузку, передаваемую второстепенными балками на главную, учитывают в виде сосредоточенных сил и определяют без учета неразрез-ности второстепенных балок. Вес ребра главной балки - равномерно распределенная нагрузка, однако для упрощения расчета условно считают ее действующей в виде сосредоточенных сил, приложенных в местах опирания второстепенных балок и равных весу ребра главной балки на участках между осями примыкающих пролетов плиты.

При компоновке перекрытия принято сечение главной балки 0,3 X 0,8 м, расстояние между осями примыкающих пролетов плиты 2,25 м. Следовательно, расчетная нагрузка от веса ребра главной балки равна: при у = 1 = = (0,8 - 0,07) - 0,30 • 2,25 25 • 0,95 = = 11,7 кН; при у, > 1 Gd= 11,7 1,1 = = 12,87 кН.

Расчетные нагрузки на главную балку при у = 1: постоянная G= 11,7-- 6,89 • 6 = = 53,04 кН; временная Р = 16,03 • 6 = = 96,18 кН, в т. ч. длительная Р, = 10,69 • 6 = = 64,14 кН; полная (постоянная и временная) G -f р = 53,04 + 96,18 = 149,22 кН, в т. ч. продолжительно действующая G -\- Pi = = 53,04 -f- 64,14= 117,18 кН.

Расчетные нагрузки при у; > 1: постоянная G = 12,87 -f 7,77 • 6 = 59,49 кН; временная Р = 19,24 • 6 = 115,44 кН; в т. ч. длительная Pi = 12,83 • 6 = 76,98кН; полная (постоянная и временная) G -f Р = 59,49 -f 115,44 = = 174,93 кН;вт. ч. продолжительно действующая G + Р/ = 59,49 -f 76,98 = 136,47 кН.

Определение усилий в балке. Расчетные усилия определяют с учетом их перераспределения. Предварительно находят усилия в балке как в упругой системе. Так как разница в величине пролетов не превышает 10 %, усилия определяют как для равнопролетной балки. Из условия симметрии рассматривают только левую половину балки. При определении усилий варианты положения временной нагрузки следующие: Bl - нагружены 1-й и 3-й пролеты для определения максимальных моментов в нечетных пролетах; S.J - нагружены 2-й и 4-й пролеты для определения максимальных момеитов в четных пролетах; S3 - нагружены 1-й, 2-й и 4-й пролеты для определения „,)„; В - нагружены 2-й и 3-й пролеты для определения M( Sg - нагружены 1-й, 3-й и 4-й пролеты для определения Mjj Кроме того, определяют усилия от постоянной нагрузки, приложенной во всех пролетах.

Система уравнений трех моментов для четы-рехпролетной балки:

+ 2Мс ik + Is) + Mk = - &ЯУ

УИсз + 2Л1о (/з + у =-6Р,

или, принимая все пролеты одинаковыми (/ = = 9 м),

36Л1в+9Л1с = -6Р; 9Alg + ЗбМс -f 9Л1д = - ру,

9Л1о + 36Л1д = -бр/,.

При трех сосредоточенных грузах в пролете фиктивная реакция на опоре п равна

6pL = 6S + <

1б"

Pi-

Если нагружены оба примыкающих пролета, то при = = 9 м получают 6Р = = (1215/6) Р. Если нагружен один пролет (Левый или правый), то 6pf, = (1215/16) Р.

Вычисляя фиктивные реакции для каждого из перечисленных выше нагружений, из системы уравнений трех моментов находят величины опорных моментов, а затем и значения пролетных моментов в местах приложения сосредоточенных грузов. В табл. 7.7, 7.8, 7.9 приведены результаты расчета главной балкн как упругой системы: моменты при разных сочетаниях нагрузок: П -- Bi; П Ва и т. д., а также ординаты огибающих эпюр изгибающих моментов.

Прежде чем приступить к перераспределению усилий, необходимо выяснить границы возможного уменьшения момеитов из условий обеспечения трещиностойкости сечений. Предельно допустимая ширина непродолжительного раскрытия трещин при действии всей нагрузки сгс 1 ~ 0,4 мм, а ширина продолжительного раскрытия трещин при постоянных и длительных нагрузках а2 ~ 0,3 мм. Последовательность определения границ перераспределения моментов видна иа примере сечення балки у опоры S. Для этого сечения наибольшие по абсолютной величине моменты возникают при сочетании нагрузок П + В3. При у = 1 эти моменты равны Л1 = -583,1 кН • м и М/ = = -452,7 кН • м (см. табл. 7.7 и 7.8). При б = 1 (изгибаемый элемент); ф; = 1 (непродолжительное действие полной нагрузки), = 1 (стержневая арматура периодического профиля), Ps = 365 МП£, £5 =200 ООО МПа, а также, ориентировочно, Ps = 0,015 и d = 25 мм, по



Таблица 7.7. Изгибающие моменты в сечениях главной балки от полных нагрузок при Yf = 1 (G = 53,04 кН; Р = 96,18 кН)

Вид нагрузки и ее положение

Значения

моментов,

кН м, I

i сечениях

П (все пролеты)

131,1

142,8

35,1

- 191,8

78,9

35,1

-127,9

Bi (1-й и 3-й пролеты)

281,1

345,9

194,2

-173,9

- 159,4

-144,9

- 130,4

-115,9

Вз (2-й и 4-й » )

-43,5

-130,6

-173,9

165,2

287,9

194,2

-115,9

Вз (1-й, 2-й и 4-й » )

226,8

237,2

31,2

-391,3

16,7

208,2

183,3

В (2-й и 3-й » )

-29,0

-58,0

-115,9

150,7

200,9

34,8

-347,8

Bs (1-й, 3-й и 4-й » )

277,5

338,6

183,3

- 188,4

- 155,8

-123,2

-90,6

n+Bi

412,2

488,7

229,3

-365,7

-156,2

-66,0

-95,3

-243,8

П+ В.,

87,6

55,8

-95,5

-365,7

168,4

366,8

229,3

-243,8

n-f Вз

357,9

380,0

66,3

-583,1

19,9

287,1

218,4

-185,9

П+В4

102,1

84,8

-51,9

-307,7

153,9

279,8

69,9

-475,7

n-f- Вз

408,6

481,4

218,4

-380,2

- 152,6

-44,3

-55,5

- 185,9

Ординаты тт

-95,5

-583,1

-156,2

-66,0

-95,3

-475,7

огибающей тзх

412,2

488,7

229,3

168,4

366,8

229,3

Таблица 7.8. Изгибающие моменты в сечениях главной балки от продолжительно действующих нагрузок при = 1 (G = 53,04 кН; Р/ = 64,14 кН)

Вид нагрузки и ее положение

Значения моментов. кН м, в сечениях

23 ( С

П (все пролеты) 131,1 142,8 35,1 -191,8 3,2 78,9 35,1 -127,9

Bi (1-й и 3-й пролеты) 187,5 230,6 129,5 -116 -106,3 -96,6 -87 -77,3

Ва (2-й и 4-й пролеты) -29 -58 -87 -116 -110,2 192 129,5 -77,3

83 (1-й, 2-н и 4-й » ) 151,2 158,2 20,8 -260,9 11,1 138,8 122,2 -38,7

84 (2-й и 3-й » ) -19,3 -38,7 -58,0 -77,3 100,5 134,0 23,2 -231,9

85 (1-й, 3-й и 4-й » ) 185,1 225,8 122,2 -125,6 -103,9 -82,1 -60,4 -38,7

n+Bi П+ Вз n-f Вз П+В4 П+Вз

318,6 102,1 282,3 111,8 316,2

373,4 84,8 301 104,1 368,6

164,6 -51,9 55,9 -22,9

157,3

-307,8 -307,8 -452,7 -269,1 -317,4

-103,1 113,4 14,3 103,7

-100,7

-17,7 270,9 217,7 212,9 -3,2

-51,9 164,6 157,3 58,3

-25,3

-205,2 -205,2 -166,6 -359,8 -166,6

Ординаты Л4(„ - - -51,9 -452,7 -103,1 -17,7 -51,9 -359,8

огибающей М 318,6 373,4 164,6 - 113,4 270,9 164,6 -

Таблица 7.9. Изгибающие моменты в сечеииях главной балки от полных нагрузок при > 1

(G= 59,49 кН; Р= 115,44 кН)

Вид нагрузки и ее положение

Значения моментов, кН м, в сечеииях

11 1 17 j 13 1 В

П (все пролеты) 147 160,2 39,4 -215,1 3,6 88,4 39,4 -143,4

Bi (1-й и 3-й пролеты) 337,4 4!5,1 233,1 -208,7 -191,3 -173,9 -156,5 -139,1

В.2 (2-й и 4-й пролеты) -52,2 -104,4 -156,5 -208,7 198,3 345,5 233,1 -139,1

83 (1-й, 2-й и 4-й пролеты) 272,2 284,7 37,4 -469,6 20,0 249,9 220,0 -69,6

84 (2-1Й и 3-й пролеты) -34,8 -69,6 -104,4 -139,1 180,9 241,2 41,7 -417,4 Bj (1-й, 3-й и 4-й пролеты) 333,1 406,4 220 -226,1 -187,0 -147,8 -108,7 -69,6

П+ В,

484,4

575,3

272,5

-423,8

-187,7

-85,5

-117,1

-282,5

П+ В.,

94,8

55,8

117,1

423,8

201,9

433,9

272,5

-282,5

П-Ь Вз

419,2

444,9

76,8

-684,7

23,6

338,3

259,4

-213

П + В4

112,2

90,6

-65,0

-354,2

184,5

329,6

81,1

-560,8

П -f В5

480,1

566,6

259,4

-441,2

-183,4

-59,4

-69,3

-213,0

Ординаты

-117,1

-684,7

-187,7

-85,5 -

-117,1

-560,8

огибающей

484,4

575,3

272,5

201,9

433,9

272,5

Грани пере-

<in

-58,3 -

-508,6 -

-115,8

-37,1

-58,3 -

-404,2

распределения

357,9

419,5

184,9

127,4

304,3

184,9



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 [ 130 ] 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164