Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 [ 134 ] 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164


6000

3000 3000

„ 3000 .

J I t

6000


7уу.

/у ГУ

Ml \[М

Рис 7.15 Фрагмент плана и основные размеры безбалочного перекрытия



Таблица 7.16. Нагрузки на перекрытие

Коэффици-

Расчетная

Коэффици-

Нормативная нагрузка, кПа

ент надеж-

ент надеж-

Расчетная на-

Вид нагрузки

ности по

нагрузка при = 1,

ности по

грузка при

назначению

нагрузке

> 1. кПа

Постоянная:

6,65

7,55

в том числе вес конструкций

перекрытия

0,95

4,275

4,70

вес конструкций пола и пе-

регородок

0,95

2,375

2,85

Временная (она же длитель-

ная)

15.0

0,95

14,25

17,10

Полная

22,0

20,90

24,65

Вз - то же, в четных; Вз - то же, в 1-, 2- и 4-м пролетах; В4 - то же, в 1-, 3- и 4-м пролетах; В5 - то же, во 2-м и 3-м пролетах. Принятые варианты положения временной нагрузки позволяют определить наибольшие значения как пролетных моментов (варианты Bj и Ва), так и опорных (варианты Вд, В4 и В5).

Усилия, полученные из статического расчета ригеля в предположении упругой работы элементов (капителей и надколонных плит), перераспределены так, чтобы величины опорных и пролетных мо.ментов снижались не более, чем необходимо для обеспечения требуегиой ширины раскрытия трешлн. Пределы уменьшения моментов определены по формуле (7.13).

..1м1.1


Так, при arc,2 ,3мм; ф, = 1,5; б = \;r\= 1; = 20 мм; [Is = 0,02 для опоры В

1 • 1,5 • 1-20(3,5 -2;0) X

М - 503 X 20 • 365

Me - 503,6-0.3 . 200000- =

= - 503,6 • 0,782 = - 393,8 кН • м. Тем же путем для сечения в середине пролета ВС М2 = 123,7 кН • м. Для сечения на опоре С М(- = -301,5 кН-м. Результаты статического расчета рнгеля при > 1 приведены в табл. 7.17, огибающая эпюра изгибающих моментов после перераспределения - на рис. 7.17. Изгибающие моменты в ригеле при у/ = 1 представлены в табл. 7.18. Из условия симметрии приведены результаты расчета для левой половины ригеля.

TfT уп •• ТТТ ,


Рис. 7.16. Расчегная схема поперечной рамы безбалочного перекрытия и размеры поперечных сечении.

Рис. 7.17. Эпюры изгибающих моментов, кН • м, в ригеле поперечной рамы каркаса: а - от расчетных нагрузок при > 1 после перераспределения; б - от сочетания П -(- В, расчетных нагрузок при - 1.



Таблица 7.17. Усилия в сечениях ригеля от расчетных нагрузок при V; > = 45,3 кН/мг

р = 102,6 кН/м)

Вид расчета

Сочетание нагрузок

Изгибающие моменты, кН-м

Поперечные силы, кН, у опор

справа

слева

справа

слева

По упругой стадии

-55,5

254,3

-334,9

-111,8

-160,4

175,3

-268,4

-38,9

-24,8

-349,2

188.9

-160,4

12,6

-123,3

253,3

-190,4

-55,5

145,9

-595,1

119,2

-53,9

131,9

-311,8

312,1

-131,6

-55,5

237,8

-374,5

-78,3

-53,9

168,7

-275,0

121,4

-14,5

21,4

-238,2

95,4

-458,4

31,1

-104,8

185,1

-258,6

С учетом перераспределения усилий

I: I

-55,5

-55,5

-55,5

229,7 -43,5 229,7 229,7 -43,5

-394,0 -394,0 -394,0 -394,0 -394.0

-183,7 124,1 124,1

-183,7 95,7

-245,2 -245,2 -245,2 -245,2 -302,0

165,4 5,1 165,4 165,4 5,1

-278.3 - 130,8 -178,3 -278,3 -130,8

92,8 246,7 246,7

92,8 237,2

-43,1 -197 -197

-43,1 -206,5

Примечание. Значения изгибающих моментов Л!, определены для сеченнй ригеля на расстоянии 2,5 м от опоры а, моментов jMj - в середине пролета ВС.

Пролетные плиты опираются на деформируемый контур, которым являются межколонные плиты. Работая в составе безбалочного перекрытия, пролетные плиты находятся в сложном напряженном состоянии: они испытывают влияние распора, частичного защемления на контуре, деформативностн контура и т д. Для упрощения расчета по прочности рабочую арматуру пролетной плиты допускается определять из расчета ее как опертой на жесткий контур, но без учета закрепления на контуре (свободное опиранне по всему контуру) и без учета сил распора. С учетом изложенного, для квадратной в плане пролетной плиты при /j = /j = 3 м и при у > 1 изгибающие моменты находят по формуле (6.141) Ml = М = 24,65 • 3,0» : 24 = = 27,7 кН . м.

При расчете плиты по предельным состояниям второй группы (т. е. при = 1) усилия вычисляют по формулам (6.121) и (6.122) при % = = v5 = 0,0441 (см. табл. 6.25): М, = УИ„ = = 0,0441 . 20,9 . 3 = 8,3 кН • м/м. Опорные моменты в пролетной плите отсутствуют.

Расчет капители по прочности. Для определения несущей способности сечения элемента переменной ширины (7.18, а) или для подбора арматуры растянутой зоны используют следующий прием. Действительное сечение элемента (см. рис. 7.18, а) условно расчленяют на два: с прямоугольной сжатой зоной и с треугольной (рис. 7.18, б, в). Соответственно этим сечениям распределяют внешний изгибающий момент М = Ml + УИг и площадь арматуры растянутой зоны = Лд, + Лд,,. Учитывая, что

bx(h - bt)xlht + bt.

получают

М = B,R,bthl л5 = W=(l+K)i ?s.

V Ь,

0,5+Pg

1 -.

(7.14)

(7.15) (7.16)

(7.17) (7.18)

Порядок расчета при подборе арматуры следующий. По формуле (7.15) вычисляют величину Bq, затем из уравнения (7.18) определяют относительную высоту сжатой зоны, а по формуле (7.16) - требуемую площадь сечения арматуры. Для определения несущей способности сечения по формуле (7.16) находят относительную высоту сжатой зоны , а из уравнения (7.15) с учетом (7.18) - несущую способность элемента.

Таблица 7.18. Изгибающие моменты в сечениях ригеля от расчетных нагрузок при = 1 = 39,9 кН/м: р = 85,5 кН/м)

Сочетание

Значение моментов. кН-м,

в сечениях

нагрузок

л \ \ в \

2 j С

П-Ь В,

п+ в, п+в,

П4- Вз

-47,1 - 15,0 -47,1 -47,1 -15,0

214,5 -18,2 124,1 200,7 20,4

-286,7 -286,7 -503,6 -319.8 -206,1

-92,3 158,2 100,2

-64.5 80,4

-!37,2 -137,2 -48,5 -48,5 -385,5

По формулам (3.18), (3.17) и (3.25) для бетона класса ВЗО и арматуры класса А-111 со = 0,85 - - 0,008 15,3 = 0,728;

™ .= 0,584;

365 500

0,728 1,1

Bj = 0,584 (1 - 0,5 • 0„584Г= 0,413.

В капителях действуют в основном отрицательные изгибающие моменты (см. рис. 7.17), поэтому прочность нормальных сечений рассчитывают как для элементов с одиночной арматурой. Поскольку в сжатой зоне капители ширина сечения переменна, для определения площади сечения арматуры используют формулы (7.14)... (7.18).

Для сечения 1-1: h= 0,3 м; ho = 0,25 м; bt = 1,23 м; Ьь = 2,98 м; hf = 0,12 м; М = = 0,3375 МН • м (см. рис. 7.17 и 7.19, а). По формуле (7.15)

°--15,3-°ig%,252 -0.287<В, = 0,413.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 [ 134 ] 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164