|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник  ft, Рнс. 7.18. К расчету прочиости элементов трапецеидального сечения: а - расчетное сечение; б - прямоугольная часть сечения, в - треугольная часть.
Рис. 7.19. Расчетные сечения капители при расчете ее на прочность; сечение I -I; б - сечеиие II -II; в - сечение III -III (сжатие зоны бетона заштрихованы) Положение нулевой линии определяют по уравнению (7.18) / 2,98 0,25 = 1.482;  Рис. 7.20. Схема образования пира.миды продавливания в капители. Площадь сечения арматуры растянутой зоны 4 = 1,23 . 0,25 . 0,243 (I -f 1,482 0,243) X X 15,3 : 365 = 0,00426 м = 42,6 см. Для сечеиия II-II (см. рис. 7.17 и 7.19, б): Л= 0,24 м; fto= 0,19 м; 6=2,11 м; 6;,= = 2,98 м; Л? = 0,06 м; М = 0,2991 МН • м; бе = 0,257; Р = 0,653; I = 0,254; А, = = 49,76 cmI Для сечения III-III (см. рис. 7.17 и 7.19, е): h = 0,18 м; ho = 0,13 м; bf = Ьь = b = 2,98 м; М = 0,2634 МН • м; Во = 0,342; Р = 0; = = 0,438; As = 71,13 см. Принимают 2402OAIII А = 75,4 см. Прочность капители на продавливание проверяют в сечении, где очертания капители образуют входящие углы (рис. 7.20). При коэффициенте надежности по нагрузке у > 1 полная расчетная нагрузка иа перекрытие q = 24,65 кПа. Поперечная арматура в капители отсутствует. Высота сечения h = 0,3 м; Hqj = 0,25 м; hf)y = 0,27 м; средняя рабочая высота сечения Ло = 0,26 м. Площадь перекрытия, G которой нагрузка передается на колонну. Л = 6Хб=36м; площадь большего основания пирамиды продавливания (см. рис. 7.20) Al = 1,75 X 1,75 = 3,06 м. Расчетная продавливающая сила F = а (А - А - = 24,65 (36 - 3,06) = 812 кН. Среднее арифметическое величин периметров верхнего и нижнего основания пирамиды, образующейся при продавливании в пределах рабочей высоты сечення, = 0,5 (1,23 -\-+ 1,75) 4 = 5,96 м. Проверка условия (3.391): F = 0,812 МН < < 1 X 1,08 X 5,96 X 0,26 = 1,67 МН. Так как это условие выполняется, прочность капители на продавливание в рассматриваемом сеченнй обеспечена. Другие сечения капителн также обладают достаточной прочностью на продавливание. Прочность капители иа действие поперечной силы проверяют по наклонному сечению в месте, где очертание капители образует входящий угол (см. рис. 7.20). Расчетная поперечная сила Q = 278,3 кН (см. табл. 7.17). Размеры сечения: /ii = 0,3 м; /loi = 0,25 м; = 0,24 м; Лоа = 0,19 м; Ло = = 0,5 (0,25 + 0,19) = 0,22 м; b = 0,5 (2,98 + + 1,23) =2,11 м. Проверка условия (3.259). При отсутствии поперечной арматуры (ф,, = 1) и при ф, = = 1 - 0,01 X 15,3 = 0,847 из условия (3.259) следует, что Q = 0,2783 МН < 0,3 X IX X 0,847 X 15,3 X 2,11 X 0,22 = 1,805 МН, т. е. прочность бетона по сжатой полосе между наклонными трещинами обеспечена. Проверка условия (3.276) при минимальном значении в нем правой части: Q = 0,2783 МН < < 0,6 (1 + 0,0) 1,08 X 2,11 X 0,22 = = 0,3008 МН. Поскольку и это условие выполняется, прочность элемента обеспечена и поперечная арматура не требуется. Проверка прочности капители по наклонным сечениям в других местах дает аналогичные результаты. Расчет межколонной плиты по прочности. Сначала определяют сечение продольной арматуры, расположенной параллельно оси рамы. Как показано на рис. 7.17, а, в межколонной плите, являющейся элементом ригеля рамы, могут действовать как положительные, так и отрицательные изгибающие моменты. Следовательно, для их восприятия в межколонной плите необходимо предусмотреть как верхнюю, так н нижнюю продольную арматуру. Поскольку, в соответствии с величинами изгибающих моментов, количество верхней арматуры больше, чем нижней, сначала подбирают нижнюю арматуру, а затем - верхнюю Продольную арматуру межколонной плиты средних пролетов для восприятия положительных изгибающих моментов определяют с учетом наличия верхней арматуры. Так как b = 2,98 м; Л =0,16 м; а = а= 0,03 м; „=0,13 м; М = 0,1241 МН • м, то 0,1241 Rs(h-a) 365 (0,13 - 0,03) = 0,0034 м2 = 34 см2. Принимают 31012A11I, Aj = 35,06 см. В опорном сечении М = -0,2634 МН • м. При учете нижней арматуры „ 0,2634 - 365 0,003506 (0.13 - 0,03) " ~ 15,3-2,98-0,132 - = 0,176<Вд = 0,413. По табл. 3.5 g= 0,195. По формуле (3.46) 4 = 0,195- 2,98. 0,13. 15,3:365 + + 0,003506 = 0,006673 м2 = 66,73 см. Принимают 2202OAI11, As= 69,12 Ы\ Для межколонной плиты крайнего пролета М = 0,2297 МН • м (см. рис. 7.17, а). Поэтому 0,2297 365 (0,13- 0,03) = 0,006293 м2 = = 62,93 см2. Принимают 2202ОА111, А = 69,12 см. Для восприятия отрицательного М = -0,2063 МН . м 0,2063 момента 365(0,13 - 0,03) = 0,005652 м2 = = 56,52 см2. Назначают 22018АП1, А = 56 см. Поскольку опорный контур для пролетной плиты-межколонные плиты, в последних возникают изгибающие моменты в направлении, перпендикулярном оси ригеля рамы. Для их определения принимают расчетную схему межколонной плиты в виде прямоугольной пластины, защемленной по двум противоположным сторонам (у капителей) и с двумя свободными сторонами. Нагрузка с пролетной плиты передается на свободный край межколонной плиты как полосовая распределенная по треугольнику. Максимальная ордината полосовой нагрузки на один край q = 24,65 • 3 = 74 кН/м. Распределенную по треугольнику нагрузку приводят к эквивалентной равномерно распределенной нагрузке из условия равенства прогибов свободно опертой балки пролетом 1 ШЕ/ 384 El откуда F = 0,64 q = 0,64 - 74 = 47,36 кН/м. Используя таблицы [59], определяют изгибающие моменты в межколонной плите, действующие перпендикулярно оси рамы. В соответствии с 59, табл. 42] при IJlx = 1 в центре надколонной плиты изгибающий момент М = = -0,01 • 3,47 • 47,36 . 2= -2,84 кН-м. Определяют площадь сечения верхней арматуры, расположенной перпендикулярно оси рамы. Расчетный изгибающий момент на 1 м длины межколоннои плиты М = -2,84 - 1 = = -2,84 кН- м. При 6 = 1 м; ft = 0,16 м; а = 0,045 м; = = 0,115 м: В.= ..о°?Т., .. =0.014; . = 0.993; 15,3 . 1 . 0,11о2 0,00284 0,993 -0,115 = 0,68 см2. = 0,000068 м2 = Так как требуемая площадь сечения арматуры мала, предусматривают ее из холоднотянутой проволоки класса Вр-1 диаметром 5 мм (Rs = 360 МПа). Тогда =3607==»- = = 0,69 см2. Коэффициент армирования сечения 0,000069 1 • 0,115 = 0,0006 < 0,01.
Рис. 7.21. Схема полосового излома перекрытия (в сечениях заштрихованы сжатые зоны бетона). Находят момент образования трещии, увеличив Rfjtser на 20 %, а параметр Wi определяя как для бетонного сечення. Тогда по формуле (4.19) при = О М = 1,2 • 1,80 X X 1 • 0,162 . 35 00158 МН • м > М = = 0,00284 МН • м. Поскольку в данном случае несущая способность плиты исчерпывается одновременно с образованием трещнн в бетоне растянутой зоны, следует увеличить площадь сечения арматуры не менее чем на 15 %. При увеличении армирования на 20 % As = 0,69 см • 1,2 = 0,83 см. Принимают иа 1 м длины межколонной плнты 505Вр1 {As = 0,98 см2). Общее количество стержней на всю плиту 1605Вр1 (As = 3,14 см). Проверяют прочность наклонных сечений межколонной плиты в опорном сечении при Ь = 2,98 м; /I = 0,16 м; = 0,13 м. Расчетная поперечная сила при расстоянии от оси опо- ры ригеля до рассматриваемого сечения х = = 1,5 м Q = (45,3 + 102,6) (6,0 : 4 - l.S : : 6,0) + (394,0 - 245,2) : 6,0 = 191,2 кН. Проверяют прочность межколонной плиты по сжатой полосе между наклонными трещинами (условие (3.259)). При отсутствии поперечной арматуры 4)1= 1. По формуле (3.262) Фй1= = 1-0,01 • 15,3= 0,847. Так как Q = = 0,1912 МН < 0,25 1 • 0,847 • 15,3 • 2,98 X X 0,13 = 1,255 МН, условие (3.259) выполняется и прочность бетона по сжатой полосе обеспечена. Проверяют условие (3.276), принимая в нем минимальное значение правой части. Так как Q= 0,1912 МН < 0,6 (I + 0) 1,08 X 2,98 X X 0,13 = 0,251 МН, указанное условие выполняется и поперечное армирование не требуется. Расчет пролетной плиты по прочности. Прн свободном опирании пролетной плиты (квадратной в плане) по контуру и при неучете сил распора изгибающие моменты в обоих направлениях одинаковы - Mi = М - 27 J кН • м. Размеры пролетной плиты в плане 3 X 3 м; ft =0,16 м; расчетные пролеты /1= /2= /= 3 м. Принимают рабочую высоту сеченнй плиты ftg При меньшем значении tf)x - 0,14 м и fto/ =0,13 м. В„ = . 0,0277 15,3 3,0 • 0,132 = 0,036; и = 0,982. При армировании плиты стержнями класса А-П1 диаметром 6...8 мм Rs = 355 МПа, поэтому 0,0277 „2 As = - = 0,000611 м2 = 355 • 0,982 • 0,13 = 6,11 tM2. Принимают в обоих направлениях 1608А1П {As = 8,05 см2), учитывая необходимость увеличения площади сечения арматуры для слабоармированных элементов не менее чем На 15%, так как их несущая способность исчерпывается одновременно с образованием трещин в растянутой зоне. Проверяют соответствие принятого армирования конструктивным требованиям. Так как ,= 222825 100 0/,= 0,206 о/„>0,2о/„, конструктивные требования выполнены. Расчет перекрытия на полосовое разрушение. Для назначения расчетной схемы излома перекрытия проверяют геометрические соотношения принятой конструкции перекрытия в соответствии с рекомендациями руководств [431 и [48]. Для квадратной в плане капители расстояние от места, где очертание капители образует входящий угол, до оси колонны Сх=Су = = 0,615 м. Следовательно, cjtx = cjly = = 0,615 : 6 = 0,1025, что больше 0,08 и меньше 0,12. Высота капители в месте перелома ее очертания = 0,3 м, отношение ее к толщине плиты ftj/As = 0,3 ; 0,16 = 1,875, что больше 1,8 и меньше 2,5. Полуширина капители: г = 1,5 м > с + 0,09/ {he - hs)lhs = = 0,615 -f 0,09 • 6(0,3 - 0,16) : 0,16 = = 1,088 м. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 [ 135 ] 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
