Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 [ 142 ] 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

= 2,88 • 10- 1/м;

0,5675 • 0,270 0,85 • 30 ООО • 0,0045795

= 1,31 • 10-3

Относительные деформации бетона, вызванные его усадкой и ползучестью от усилия предварительного обжатия, на уровне центра тяжести сечения растянутой арматуры Sj,, =

= (15,3 + 34 + 57,25) : 190 000= 56,1 • 10" Прн напряжениях обжатия бетона на уровне

0,71

крайних сжатых волокон = gg--

= -2,44 МПа < О потери

0,71 . 0,263

0,03115

в напригаемой арматуре (если бы она имелась на рассматриваемом уровне) от усадки и ползучести бетона равны нулю, поэтому е с~ Кривизну, обусловленную выгибом плиты от усадки и ползучести бетона определяют по формуле (4.117)

-) =(56,1 .10-5-0,0): 0,41 =

I sh,c

= 1,37 Прогиб плиты в

10-3

= (

. 2,g

середине IQ-a--L . 1,31

пролета / = 10-3-

-- . 1,37 . 10

11,842 = -0,0049 м<

< /(jm = 0,0474 м, т. е. меньше предельно попустимого.

Расчет плиты в стадии изготовления, транспортирования и монтажа. Изготовление, хранение, транспортирование и монтаж плиты предусмотрены в условиях, которые (как будет показано ниже) не требуют дополнительного армирования по сравнению с работой в стадии эксплуатации. Поднимают плиту (при разопалубке, монтаже и т. п.) при помощи монтажных петель, установленных в продольных ребрах на расстоянии 0,8 м от торцов. Поскольку нагрузка на плиту от ее веса с учетом коэффициента динамичности 1,4 меньше нагрузки в стадии эксплуатации (1,606 • 3 X X 1,4= 6,75 кН/м< 18,7 кН/м), прочность и трещиностойкость ее в зоне действия положительных изгибающих моментов в этих условиях обеспечена.

Необходимо проверить прочность и трещиностойкость плиты в местах расположения монтажных петель, где возникают отрицательные изгибающие моменты от веса плиты, суммирующиеся с моментами от действия сил предварительного обжатня. Расчетная схема плиты для рассматриваемой стадии показана на рис. 8.6.

Характеристики бетона при передаточной прочности: i?g= 12,1 МПа; . = 0,99 МПа; Rl,,, = 15,8 МПа; /?g, ,, = 1,30 МПа; £g = = 26400 МПа. Прн проверке прочности плиты в стадии обжатия вводят коэффициент условий работы бетона Vis = 2 (см- табл. 1.19).

Проверка прочности. Проверяют прочность нормальных сечений при внецентренном сжатии. Усилие предварительного обжатия определяют с учетом первых потерь при коэффициенте точности натяжения арматуры > > 1. При механическом способе натяжения AVsp = 0,1, поэтому по формуле (2.9) Vsp = = 1,1. Усилие в напрягаемой арматуре определяют по формуле (3.169) Лсол = (О - - 179,3) - 3301 0,001232 = 0,3533. МН = = 353,3 кН.

Поскольку монтажные петли расположены на расстоянии 0,8 м от торца, невыгоднейший момент от веса, растягивающий верхнюю грань, будет возникать при подъеме плиты. При коэффициенте динамичности 1,4 (вес плиты 60,8 кН) Ма = 0,5 • 60,8 • 0,8 . 0,95 X X 1,4 ; 12= 2,16 кН • м.

\Л8м

W.24M

Рис. 8.6. Расчетная схема плиты покрытия в стадии изготовления и подъема.

В наиболбе обжатой зоне расположена напрягаемая арматура класса A-V площадью Ajp = = 12,32 см2 (2 0 28). Ненапрягаемую арматуру (2 0 ЗВр1), расположенную в этой зоне, в расчете не учитывают, так как она не удовлетворяет конструктивным требованиям. В менее обжатой зоне арматура состоит нз продольных стержней сетки (22 0 4Вр1 - см. расчет полки плиты) площадью As = 2,76 см. Равнодействующая усилий в арматуре менее обжатой зоны отстоит от верхней грани на расстоянии 1,6 см, следовательно hg = 0,455 - -0,016 = 0,439 м.

Центр тяжести сечения напрягаемой арматуры отстоит от нижней грани на расстоянии 4,5 см. Тогда (см. формулу (3.182)) е = 0,439 - - 0,045 + 2,16 : 353,3 = 0,4 м.

Расчетное сопротивление бетона, соответствующее передаточной прочности, с учето.м коэффициента ум = 12 Rb= 12Д • •-2 = = 14,5 МПа.

Высоту сжатой зоны определяют по формуле (3.171), принимая ширину ребра на уровне центра тяжести сечения напрягае.мой арматуры

(см. рис. 8.1) Ь = 2 (Ш + 4,5i =

= 21,2 см = 0,212 м.

При А

Он Л, = О л: =

0,3533-f . 370-0,000 276

-sp "s---14 5 . Q 212

= 0,150 м.

Учитывая, что g = x/fto = 0,150 : 0,439 = = 0,342 < = 0,571 (см. формулу (3.17)), прочность проверяют из условия (3.172). Так как Ribx (Ло - 0,5х) = 14,5 • 0,212 • 0,15 X Х(0,439 -0,5-0,15)= 0,1655МН-м> Л?„„е = = 0,3533 • 0,4 = 0,1413 МН • м, прочность плиты в стадии изготовления обеспечена.



СВарнаа uioS 4 ••&мм, ha" it мм "

(во ijcmamlku пргдиапрягаемой





S400

3000 I50\.

11700

УшГт у mat гоо

U5 600

1600

2930

2шт GS

12 13

-с--

Kbs 600

L 1500 1 21

.Ч« 2930 JJ

шаг 100

Г"

шаг 200 ,

шаг 140"

1/вОО

11330


шаг /00

/lauus сгиЬа

/2 /tuHtm

шаг/00 реза

шае/00 Ш-

2ш/я Св

/300

иная оеза

. 500

500 lcI

/fuHua

сеиоа

шаг/00

2/00

сеида

2200

6 согиушм bade

/4 /4

шаг/00

/ООО

/040


Рис. 8.7. Плита покрытия: а - опалубочные pnjMcpw, еечрпин п схема армирования (о с -. ось симметрии), О - приогурпыр изделия и закладные детали.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 [ 142 ] 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164