|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Проверка трещиностойкости нормальных сечений. Трещиностойкость растянутой зоны рассмотренного выше сечения проверяют следующим образом. Усилие в напрягаемой арматуре определяют в данном случае с учетом первых потерь и коэффициента точности натяжения ур = * Р„ = (740 - 179,3) 0,001232 = 0,691 ЛШ. Изгибающий момент в сечении от веса плнты (без учета коэффициента динамичности) == = 0,5 • 60,8 . 0,82 . 0,95 ; 12 = 1,54 кН м. Напряжения в наиболее сжатых волокнах бетона определяют по формуле (4.11) щ = = [0,691 (0,156 + 0,074) + 2 • 1,30 X X 0,03115] : 0,01487 = 16,1 МПа. По формуле (4.10) ф= 1,6- 16,1 : 15,8 = = 0,58 < 0,7. Принимают ф = 0,7, тогда гь = = 0,7 • 0,156 = 0,109 м. Расчет по образованию трещин выполняют нз условия (4.26). Так как Рщ (йрр - гь) + + Mi = 0,691 (0,263 - 0,109) + 0,00154 = = 0,1079 МН1- м > Rt.serpl.t = 1.30 X X 0,04184 = 0,0544 МН • м, на концевых участках плиты в стадии изготовления образуются трещины н, следовательно, необходима проверка ширины их раскрытия. Коэффициенты приведения: as = 190 ООО : : 26 400 = 7,20 н as = 170 ООО : 26 400 = 6,44. По формулам (4.130)...(4.134): 9,05 • 0,001 232 1~ 2- 0,45 • 0,24 • 0,439 = 0,118; = 0,455 - 0,016 - 0,045 = 0,394 м; Ms = Posp + /Wd = 0,691 • 0,394 + 0,00 154 = = 0,2738 МН • м; = 0,2738 : 0,691 = 0,2738 = 0,396 м; 6s = 0,24 - 0,4392 . 158 0,000 276 = 0,375; IXstts - о 24 . 0,439 6,44 = 0,0169; 10 • 0,0169 1,5 + 0,118 11,5 0,396 0,439 = 0,392. Вычисляют плечо внутренней пары сил по формуле (4.135): г = 0,439 2(0,118 + 0,392) = 0,362 м. Так как г < 0,97 е = 0,97 . 0,396 = 0,384 м, принимают г = 0,362 м. Приращение напряжений в растянутой арматуре определяют по формуле (4.72) 0,691 (0,394 - 0,362) + 0,00 154 ° 0,000276 • 0,362 ~ = 234 МПа. Значение коэффициента [Xj: bK-\-(bf-b)(ht - a) 0,000 276 0,24 . 0,439 + (2,95-0,24) (0,03-0,016) ~ = 0,00 193 < 0,02. При б = 1 (внецентренно сжатый элемент) Ф/ = 1 (непродолжительное действие нагрузки) и т)= 1,2 (проволока периодического профиля) по формуле (4.52) а = 1 • 1 X X 12- • 170 000 20 (3,5 - 100 . 0,00193) /"4 = = 0,173 мм, что меньше допустимого значения oicrcsft ~ 0,4 мм. Чертеж плнты покрытия показан на рис. 8.7. Предварительно напряженная двускатная балка покрытия Данные для проектирования. Требуется запроектировать предварительно напряженную двускатную балку покрытия производственного здания номинальным пролетом 18 м. Расстояние между балками вдоль здания 6 м. Схематический разрез покрытия показан иа рис. 8.8, принятые размеры балки - на рис. 8.9. Место строительства здания - г. Воронеж. По степени ответственности здание относится к классу II. Изготовление балки предусмотрено в рабочем положении. Бетон тяжелый класса В40, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении. Натяжение арматуры - механическим способом на упоры стенда. Обжатие бетона происходит при передаточной прочности, составляющей 0,7 В. В качестве напрягаемой арматуры применены арматурные канаты класса К-19. Для сварных сеток принята арматура классов А-1 и A-III, а также арматурная проволока класса Вр-1. Расчетные характеристики материалов: для бетона класса В40 Рь = 22,5 МПа, Pj = 29,0 МПа; Rt = 1>35 МПа; Rt ser = =-2J& МПа; Еь = 32 500 МПа; для арматуры класса А-1 Ps = 225МПа, Rsw = 180 МПа, Es = 210 ООО МПа; для арматуры класса A-III диаметром 6...8 мм Rs = Р, = 355 МПа; sw - 285 МПа; £5= 200 000 МПа; для арматуры класса A-III диаметром 10... ... 40 мм Rs = Rs = 365 МПа; Rs = 295 МПа; £о= 200 000 МПа; для проволоки класса Вр-1 диаметром 5 мм = Rsc =360 МПа; R = 290 МПа; £s = = 170 ООО МПа;  Рие. 8.8. Схема покрытия производствеииого здания: 1 - слой гравия, втоплеииого в дегтевую мастику; 2 - три слоя толь-кожи иа дегтевой мастике; 3 - асфальтовая стяжка - 20 мм; 4 - пенобетон - 100 мм; 5 - обмазочная пароизоляция; 6 - железобетонная плита покрытия 3X6 м; 7 - грузовая площадь балки. 
Рис. 8.9. Геометрические размеры балкн. Таблица 8.2. Нагрузки на 1 покрытия
для канатов класса К-19 диаметром 14 мм Rs = 1150 МПа; R.er = 1400 МПа; Р = = 400 МПа; Es = 180 ООО МПа. К трещиностойкости балки предъявляют требования 2-й категории. Определение нагрузок. На балку действуют постоянные и временные нагрузки. Постоянные включают вес водотеплоизоляционного ковра, железобетонных плит покрытия и балкн. Временную нагрузку создает вес снегового КС..................... Упи\. /sip Ш7700 Рис. 8.10. К расчету двускатной балки: а - расчетная схема; б - действительное попе-£ечное сечение; в - эквивалентное поперечное сечеиие. покрова (табл. 8.2). i Все расчетные нагрузки определены с учетом коэффициента надежности по назначению конструкций у„ = 0,95. Так как здание бесфонарное, а уклон кровли 1 : 12 (а я; 5° < 15°) по табл. 5 главы СНиП 11-6-74 принимают коэффициент перехода от аеса снегового покрова земли к снеговой нагрузке на покрытие С = 1. Нагрузка на балку от плит покрытия в местах опирания их продольных ребер передается в виде сосредоточенных грузов. Так как в пролете балки действует пять одинаковых сосредоточенных грузов; нагрузку можно условно считать равномерно распределенной. Вес балки покрытия 91 кН, длинаалки V 17,95 м. Нагрузка от веса балки на 1 мее длины составляет, кН/м: Нормативная Расчетная при У = 1......gd = 5,07 0,95 = 4,82 То же, при у, > 1 ... g/= 4,82 • ,1,1 = 5,30 Распределенную по длине балки нагрузку собирают с грузовой площади (см. рис. 8.8) н суммируют с нагрузкой от веса конструкции. С учетом изложенного расчетная нагрузка при Vf = 1" g = 2,70 . 6 + 4,82 = 21,02 = 91 : 17,95= 5,07 Pi = 0,285 .6 = 1,71 Psf, = 0,665 . 6 = 3,99 Постоянная Временная длительная Кратковременная ..... Продолжительно действующая g + w = 21,02+ 1,71 = = 22,73 Полная (продолжительно действующая и кратковременная) Я = ё-\- Р1\- Psb- 22,73 + + 3,99 = 26,72 . 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 [ 143 ] 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
