|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник Таблица 8.6. Моменты образования трещии в нормальных сечениях балки
Рог <Pm Я Выяснение необходимости расчета no раскрытию и закрытию трещин МН МН МН-м 0,343 0,311 0,748 0,669 1,112 0,999
1,113 1,004 -0,0098 0,682 0,762 0,101 0,773 0,672 формат 1,153 1,042 0,657 0,109 0,794 0,565 1,115 1,013 -0,0028 0,665 0,753 0,102 1,013 1;100 1,115 1,014 -0,0120 0,648 0,750 0,106 1,066 1,159 1,116 1,017 0,00067 0,692 0,746 0,09 1,27 1,243
с учетом коэффициента условий работы арматуры (см. табл. 8.5). Из табл. 8.6 следует, что расчет по раскрытию н закрытию трещин .необходим для сечений IV-IV и V-V. В остальных сечениях трещины отсутствуют. Вычисляют MOjucHT образования трещин в том же сечении V-V для выяснения случая расчета по деформациям. Последовательность та же, что и в предыдущем случае, но расчет выполняют при у = 1 и = 1: Р„1= (1300 -23Г(,0) • 0,00 108= 1,155 МН; Рог = (1300 -J28,0) 0,00 108 = 1,052 МН; 1,72 0,10 326 " 1,155 (0,619 - 9,384) + 0,01 208 ~ б = 0,75; Я = (1,5 - 0,9 : 0,75) X X (1 -0,626) = 0,112. Как и в предыдущем случае, принимают ф = = 1 и г = 0,337 м. Момент образования трещин Мс ~ О - - 0,112) [2,05 • 0,10875 + 1,052 (0,619 -f + 0,337)1 = 1,096 МН • м > М = 0,975 МН • м. Аналогично ведут расчет и для других сече-яий (см. табл. 8.6). Так как для всех сечений выполняется условие (4.3), балку по деформациям следует рассчитывать как сплошное тело. Расчет наклонных сечений. 3 трещиностойкости наклонных сечений балки предъявляют требования 3-й категории, поэтому расчет по образованию трещин выполняют при у = 1 и .Vsp = 1- Рассмотрены два наиболее опасных наклонных сечения в местах изменения ширины реб- ра: сечение I-I на расстоянии 0,6 м от торца балкн и сечеиие III-III на расстоянии 2,85 м. В обоих случаях проверку осуществляют да уровне центра тяжести сечения. Так как между местом приложения опорной реакции и рассматриваемыми сечениями поперечная нагрузка отсутствует, как в том, так н в другом случае принимают Q = Q = = 236,4 к = 0,2364 МН. Длина зоны передачи напряжений, а также усилия обжатня в рассматриваемых сечениях определены ранее. Проверяют сечение I-I. Нормальные напряжения в центре тяжести его о. = PojAa ~ = 0,70 : 0,1909 = 3,69 МПа (сжатие). Поскольку предварительно напряженная поперечная арматура отсутствует, о = 0. По формуле (4.39) прн а = ijhx = 0,475 : 0,842 = = 0,564 и Р = yJhx = 0.466 : 0,842 = 0,553 находят местные сжимающие напряжения вблизи места приложения опорных реакций 0,2364 2 • 0,553 y.ioc- 0,12. 0,842 3,14 3 -2 • 0,5532 0,553 (1 -f 0,5642)2 (0,5642-4- 0,553-2)2 = - 0,021 МПа (сжатие). -Статический момент приведенной площади части сечения, расположенной выше его центра тяжести, относительно нулевой линии 5, = = (0,4 - 0,12) 0,18 (0,376 - 0,5 • 0,18) -Ь --0,5- 0,12 • 0,3762-1- 0,001932 (0,376 - - 0,03) = 0,02357 мЗ. Касательные напряжения определяют по формуле (4.42) 0,2 364 • 0,02 357 0,015 686 - 0,12 = 2,96 МПа. Главные растягивающие и главные сжимающие напряжения находят по формуле (4.34): - 3,69 - 0,021 - 3,69 - 0,021 V + 2,962 = = (- 1,8555 + 3,4935) МПа; at = -1,8555 -f 3,4935 = 1,638 МПа; а = = -1,8555 - 3,4935 = -5,349 МПа. Аналогичным образом решается задача и для сечения III-III. Здесь = 5,48 МПа (сжатие); а = 2,85 : 1,04 = 2,74 > 0,7. Поэтому у.1ос= S,,,= 0,03322 мЗ; т, = 3,67 МПа; = 1,74 МПа; а = -7,32 МПа. Проверяют наклонные сечения по образованию трещин. По табл. 4.3 для бетона класса В40 = 0-4- Так как < Уьь,зег = = 0,4 • 29= 11,6 МПа, проверяют условие (4.32). Для обоих сечений < Rbt,ser = = 2,05 МПа, т. е. трещиностойкость концевого участка балки обеспечена. Рассматривают дополнительное сечение, расположенное на расстоянии = 0,765 м от точки приложения опорной реакции. Оно находится на расстоянии 0,89 м от торца балки, т. е. за пределами длины зоны передачи напряжений, равной 0,877 м. Геометрические характеристики сечения: Ь = 0,115 м; h = 0,865 м; Ай ~ = 0,1913 м2; г/„Г= 0,471 м; ft - = = 0,394 м; г/зр = 0,371 м; 7, = 0,016871 м*. Усилие обжатия с учетом всех потерь Рог = = 1,032 МН. Поскольку рассматриваемое сечение находится между сечениями 1-I и III-П1, в которых трещины на уровне центра тяжести не образуются, нет необходимости проверять и его трещиностойкость на этом уровне. Проверяют условие образования наклонных трещин в рассматриваемом сечении в месте примыкания сжатой полки к стенке. При фактической высоте полки 0,21 ми действии изгибающего момента М = = 0,2364 • 0,765 = = 0,18 085 МН • м нормальные напряжения на этом уровне Од; = 1,032 : 0,1913---f (0,18085- 1,032 • 0,371) (0,394 - 0,21) : : 0,016871 = 3,19 МПа. Так как а = 0,765 : 0,865 = 0,884 > 0,7, то Оу = 0. Определяют статический момент приведенной площади, расположенной выше центра тяжести сечения, относительно нулевой линии 5гЫ= (0-4 - 0.115) 0,18 (0,394 - 0,5 X X 0,18) -f 0,5 • 0,115 • 0,3942 -(- 0,001 932 X X (0,394 - 0,03) = 0,02 522 м», а затем по формуле (4.42) - касательные напряжения х = 0,2364 • 0,02522 - 0,016871-0,115 Проверяют условие образования трещин: - 3,19 mt = -3- ± тс -j- 3,072 , = (- 1>595 ±3,46) МПа; = - 1,595 + 3,46 = 1,865 МПа; ст„ = - 1,595 - 3,46 = - 5,055 МПа. :1<ГбЛ,зег= 11.6 МПа Так как и < Rbt,ser = 2,05 МПа, условие (4.32) выполняется и наклонные трещины на рассматриваемом уровне не образуются. Расчет балки по раскрытию трещин. Из предыдущего расчета следует, что необходимо проверить раскрытие нормальных трещин в сечениях IV-IV и V-V. Поскольку к трещиио.-стойкости растянутой зоны балки предъявляют требования 2-й категории (см. табл. 2.2), расчет выполняют только по непродолжительному раскрытию трещин на действие всей нагрузки (постоянной, длительной и кратковременной) при V/ = 1 и Vsp = 1- Определяют ширину раскрытия трещин для сечения V-V. Значение г вычисляют по методике, изложенной в гл. 4 (см. формулы (4.121), (4.130)...(4.135У)при 0,00 108 г- г. f« = o-XrW = °°- В связи с наличием верхних трещин снижают величину Ро2, умножая ее на коэффициент (1 - Ц: Ро2 = 1,052 (1 - 0,112) = 0,934 МН. Так как точка приложения усилия обжатия Ро2 совпадает с центром тяжести сечения напрягаемой арматуры, е = 0. Поэтому: 6s = - = УИ = 0,975 МН • м; 0,975 29,0- 0,08- 1,252 = 0,269; (0,4 - 0,08) 0,185-f 6,15 • 0,000314 2 - 0,45 = 0,613 0,08 • 1,25 = 0,613; 0,185 2 • 1,25 = 0,568; "s.tot = 0,975 : 0,934 = 1,044 м; 1 1,8 + 1 +5(0;269 + 0,568) + 10 - 0,06 1,5 + 0,613 11,5 - г= 1,25 1,044 1,25 0,185 1,25 = 0,555; 0,613 + 0,5552 2(0,613 +0,555) = 1,037 м; - 0,00 108 ~ 0,08 • 1,25 + (0,27 - 0,08) (0,21 -0,1) = 0,0 089. 
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 [ 147 ] 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
