|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник
шаг гоо /1ииия реза 3S00 3700   шаг 200 1800   Рис. 8.12. Двускатная балка: а - опалубочные размеры, сечения и схема армиропання; б - арматурные изделия. Таблица 8.7. Кривизны в сечениях балки
Приращение напряжений в арматуре на уровне ее центра тяжести определяют по формуле (4.58) Оо = 0,975 - 0,934 • (1,037 - 0) 0,00 108 • 1,037 = 5,75 МПа, а на уровне нижнего ряда - путем умножения Oj на коэффициент бе, вычиcляe4ый по формуле (4.71), р 1,35 - 0,555 • 1,25 - 0.0475 1,35-0,555- 1,25 - 0,1 = 1,09. При б = 1 (изгибаемый элемент), ф/ = 1 (непродолжительное действие нагрузки) и т) = = 1,2 (для канатов) по формуле (4.52) а. = = • 1 • IUW 20 (3,5- 100 X X 0,0089) 14 = 0,0053 мм. Точно так же решается задача и для сечения IV-IV. Здесь HsKs = 0,0628; Рог = 0,936 МН; ер = 0; Ms = М = 0,926 МН • м; б = 0,282; = 0,644; kf = 0,544; е, = 0,989 м; = = 0,571; г= 0,981 м; бе= 1,103; 056 = = 8,1 МПа, Us = 0,0093; = 0,0067 мм. Таким образом, в обоих расчетных сечениях ширина раскрытия трещин меньше предельно допустимой asj = 0,15 мм (см. табл. 2.1) Расчет по закрытию нормальных трещин. Рассматривают сечение IV-IV, которое в от-нощении трещиностойкости находится в наименее благоприятных условиях. Проверяют условия (4.106) и (4.111). По формуле (4.107) определяют момент закрытия трещин при Vf = 1 и Vsp = 0,966. Так как Мсгс= 1.013 (0,588 + 0,321) - 0,5 X X 0,06751 = 0,887 МН • м > УИ/ = 0,788 МН • м, первое условие выполняется. Для проверки условия (4.111) используют определенную выше величину приращения напряжений в арматуре нижнего ряда 056 = = 8,1 МПа. Так как о + se = 970,8 + -Ь 8,1 = 978,9 МПа <0,8Р, = 0,8 X X 1400 = 1120 МПа, условие (4. И1) также выполняется, что гарантирует от возникновения необратимых деформаций в арматуре. Таким образом, при действии постоянных и длительных нагрузок трещины, образовавшиеся при полной нагрузке, надежно закрыты. Определение прогиба балки. Из табл. 8.6 видно, что прогиб балки следует определять как для сплошного тела. Двускатная балка представляет собой стержень переменного сечения, поэтому прогиб в середине пролета вычисляют по формуле (4.160), определяя кривизну в сечениях (см. рис. 8.10) 0-0 (у опоры), III-III (на расстоянии 1/6 от опоры), IV-IV (на расстоянии 3 от опоры) и VI-VI (в середине пролета). Расчет выполняют при у = 1 и = 1. Последовательность определения кривизны показана на примере сечения VI-VI. В этом сечении момент от продолжительно действующей части нагрузки (т. е. от постоянной и длительной нагрузки) (см. табл. 8.3) Mi = = 0,890 МН • м, а от непродолжительно действующей (т. е. от кратковременно действующей части временной нагрузки) УИ = М - УИ/ = = 1,046-0,890 = 0,156 МН • м. Кривизну от внешней нагрузки определяют по формуле (4.115): 1 \ 0,156 • I 0,85 - 32 500 . 0,0727 = 0,78 • 10 0,890 • 2 0,85 • 32 500 • 0,0727 ,.-1 = 8,86 • 10-- м" кривизну при выгибе от усилий предварительного обжатия с учетом всех потерь - по формуле (4.116) / 1 \ 1,054-0,718 U /ср ~ 0,85 - 32 500 . 0,0727 = 3,77 10-* м-. Деформации верхних и нижних волокон, вызванные усадкой и ползучестью бетона от его обжатия, определяют по формулам (4.118) н (4.119) 6,= (14,0 + 42,5 + 52,5): : 180 ООО = 6,06 • 10-*; е,, = О, кривизну - по формуле (4.117) = (6,06- 10-* -0) : 1,44 = = 4,21 • 10-* м-. Полная кривизна (см. формулу (4.114)) -\ = (0,78 + 8,86 - 3,77 - 4,21) 10* = 0-4 „-1 = 1,66 • 10- м" Аналогичным образом определяют кривизны н в других сеченнях. Результаты вычислений приведены в табл. 8.7. Полный прогиб балки определяют с учетом образования верхних трещии при обжатии (см. гл. 4); /= 17,72 • 1,15 (-3,82 + 6 X X 0,56 + 12 • 3,29 + 8 • 1,66) 10-* : 216 = = 0,0087 м. Предельно Допустимый прогиб для элементов покрытий при > 10 м (см. табл. 2.3) /ц = = 250 == 17,7 : 250 = 0,0708 м. Расчеты свидетельствуют о том, что проектируемая балка покрытия удовлетворяет требованиям расчета по несущей способности и по пригодности к нормальной эксплуатации. >Констру-ирование балкн выполнено в соответствии с требованиями, изложенными в гл. 5 (рис. 8.12). ГЛАВА 9. ОДНОЭТАЖНЫЕ ПРОИЗВОДСТВЕННЫЕ ЗДАНИЯ Поперечная рама многопролетного здания Данные для проектирования. Рассчитать н закоисгруировать сборные железобетонные колонны и фундаменты под них для средней поперечной рамы одноэтажного трехпролетного производственного здания (рис. 9.1). Здание оборудовано электрическими мостовыми кранами среднего режима работы, по два в каждом пролете. Грузоподъемность кранов в среднем пролете Q = 15/3 т (147/29,4 кН), в крайних - Q = 20/5 т (196/49 кН). Длина температурного блока 72 м, поперечных стен в его пределах иет. Наружные панельные стены до отметки 7,800 самоиесущие, выше - навесные. Район строительства - г. Воронеж. Здание отапливаемое, влажность в нем 60...70%. По степени ответственности относится к классу II. Расстояние от уровня чистого пола до уровня головки подкранового рельса 8,15 м. Высота подкрановой балки 1,4 м, а подкранового пути 0,15 м. Высота подкрановой Hi и надкрановой Яз частей колоииы при высоте крана 2,4 м: Я1= 8,15-1,4- 0,15 + 0,15=6,75 м; Я2= 1,4-1-0,15-f 2,4 + 0,25= 4,2 м; Я = = 4,2 + 6,75 = 10,95 м. При глубине заделки колонны в фундаменте hf = 0,85 м полная ее высота Я;о/= 10,95 + 0,85 = 11,8 м. Принимают сплошные колонны прямоугольного сечения с размерами надкрановой части b = 0,5 м; h = 0,6 м, подкрановой части - 6 = 0,5 м; /г = 0,8 м (см. табл. 6.11). Расчетные характеристики материадов принимают по таблицам гл. 1: для бетона класса fil5 Rb = 8,85 МПа; Rbt = 0.8 МПа; i?b,s.r = H.S МПа; Rf,,, = = 1,20 МПа; Еь = 25500 МПа; для арматуры класса А-1 II R = R, = = 365 МПа; Es = 200000 МПа; то же, А-П Rs = Rc = 280 МПа; Es = = 210000 МПа; то же, А-1 Rs = Rc = 225 МПа; R = = 180 МПа; Е= 210000 МПа. Определение нагрузок. Поперечную раму производственного здания рассчитывают на действие: постоянной нагрузки, состоящей из веса конструкций покрытия, стен, подкрановых балок и колонн; временной, состоящей из крановых нагрузок, веса снега на покрытии и дав- • ления ветра. В соответствии с требованиями СНиП II-6-74 «Нагрузки и воздействия» полные величины снеговой и крановой нагрузок отнесены к категории кратковременных. Часть каждой из них может быть отнесена к длительной, однако одновременно учитывать длительные нагрузки от кранов и веса снегового покрова с соответствующими кратковременными нагрузками не следует. Ветровая нагрузка отнесена к категории кратковременных. К нагрузкам, суммарная продолжительность действия которых мала, отнесены ветровая и нагрузка от кранов (только при учете полной ее величины). Постоянные нагрузки. Распределенные по поверхности нагрузки от веса конструкций покрытия (см. рис. 9.1) приведены в табл. 9.1. Все расчетные нагрузки определены с учетом коэффициента надежности по назначению конструкций у„ = 0,95. Масса сегментной фермы пролетом 18 м составляет 7,8 т, пролетом 24 м - 14,9, а вес соответственно 76,5 кН и 146,1.1 Масса конструкций фонаря, расположенного в среднем пролете (рама фонаря, бортовые стенки, прогоны остекления и остекленные переплеты), 7390 кг, а вес 72,42 кН. Расчетные нагрузки при у/ > 1 на колонны от веса покрытия: в крайних пролетах (без фонаря) = 0,5 X X 3,35- 12- 18+0,5 • 76,5 • 0,95 - 1,1 = = 401,8 кН; в среднем пролете (с фонарем) = 0,5 X X 3,35 • 12 - 24+0,5 146,1 • 0,95, • 1,1 + + 0,5 - 72,42 • 0,95 1,05 = 594,9 кН. Нагрузка от покрытия приложена на уровне опирания стропильной фермы по вертикали, проходящей через центр опорного узла (см. рис. 9.1, узлы А и Г). Расстояние от линии действия нагрузки до геометрической оси 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 [ 148 ] 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
