Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

действующей сосредсточенной нагрузки Ю.кН при наиболее невыгодной схеме ее приложения должен быть не более 0,7 мм.

При расчете перекрытия по предельным состояниям второй группы вес расположенных на нем перегородок учитывают следующим образом: нагрузку от веса жестких перегородок (например, железобетонных сборных, выполняемых нз горизонтальных элементов, железобетонных и бетонных монолитных, каменных и т. п.) принимают сосредоточенной по концам перегородки, а при наличии проемов - и у краев проемов; для прочих перегородок 60 % их веса принимают распределенным по длине перегородки (на участках между проемами), а 40 % - сосредоточенным по концам перегородки и у краев проемов.

Распределение местной нагрузки между элементами сборных перекрытий, выполняемых из многопустотных или сплошных плнт прн условии обеспечения качественной заливкн швов между плитами, производят с учетом следующих специальных правил.

а. При расчете по предельным состояниям первой и второй групп принимают следующее распределение нагрузки от веса перегородок, расположенных вдоль пролета одинаковых по сечению плит:

если перегородка расположена в пределах одной плиты, то на эту плиту передают 50 % веса перегородки, а по 25 % ее веса передают иа две смежные плиты;

если перегородка опирается на две соседние плиты, то вес перегородки распределяют поровну между ними;

Б. При расчете по предельным состояниям второй группы местные сосредоточенные нагрузки, расположенные в пределах средней трети пролета плнты, распределяют на ширину, ие превышающую длины этого пролета; при расчете по предельным состояниям первой группы такое распределение сосредоточенных нагрузок может быть допущено лишь прн условии соединения шпонками смежных плит по длине.

Определение напряжений в предварительно напряженных элементах

Предварительное напряжение железобетонных элементов применяют в целях снижения расхода стали путем использования арматуры высокой прочности, увеличения сопротивления элементов образованию трещин в бетоне н ограничения их раскрытия, повышения жест-коств н уменьшения деформаций элементов, обжатия стыков сборных конструкций, повышения выносливости конструкций, работающих под воздействием многократно повторяющейся нагрузки, уменьшения расхода бетона и снижения массы конструкций за счет применения бетонов высокой прочности.

Предварительное напряжение создают натяжением арматуры иа упоры формы нлн стенда и на затвердевший бетон. Натяжение арматуры иа упоры выполняют механическим, элект-

ротермическим нлн электротермомеханическнм способом, на бетон, - только механическим.

При натяженнн на упоры применяют стержневую арматуру, высокопрочную проволоку в виде пакетов н арматурные канаты, прн натяжении на бетон - высокопрочную проволоку в виде пучков н арматурные канаты. Кроме того, проволока н арматурные канаты небольших диаметров могут натягиваться на упоры форм илн бетон путем непрерывной намотки.

Предварительные напряжения в напрягаемой арматуре, принимаемые в расчете

Прн расчете предварительно напряженных железобетонных элементов в расчетные формулы вводят предварительные растягивающие напряжения напрягаемой арматуры ар и

Ojp, действующие до обжатня элемента либо при снижении до нуля напряжений в бетоне. Такое снижение напряжений (во всем сеченни нли только на уровне растянутой арматуры) может вызываться воздействием на элемент внешних фактических или условных снл. Прн указанных напряжениях напрягаемой арматуры н нулевом напряжении бетона всего поперечного сечения состояние этого сечення принимают за исходное, используемое при выводе расчетных формул.

Значения предварительного напряжения назначают с учетом механических свойств арматурной стали, при этом онн не должны быть выше вполне определенных регламентируемых нормами значений, так как появление пластических деформаций сопровождается необратимыми потерями напряжений, соответствующими остаточным деформациям арматуры.

Значения предварительного напряжения напрягаемой арматуры S и S, создаваемые в ней или способные возникнуть в процессе ее натяжения, назначают таким образом, чтобы выполнялись условия:

(2.5)

«sn(%)-A%>0.3;?,.ser. (2-6) где AOjp - допустимые отклонения предварительного напряжения, МПа.

Значение Дор прн механическом способе натяжения арматуры принимают равным 0,05ajp (Ojp), а при электротермическом способе натяжения определяют по формуле

Aap = 30-t-360 , (2.7)

где / - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров), м. При электротермическом способе натяжения (Ojp) назначают с учетом допустимых температур нагрева в соответствии с «Руководством по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций:». В случае отсутствия данных о технологии изготовления конструкций ар (ор)

принимают не более 700 МПа Прн наличии перегибов проволочной арматуры напряжения

ор (азр) не должны превышать OJRs,ser Максимальные предварительные напряжения арматуры органнчены в связи с опасностью обрыва прн натяжении или развития недопустимых неупругнх деформаций. Минимальные напряжения приняты нз условня обеспечения проектного положения натягиваемой арматуры и ограничения чрезмерного раскрытия трещин в бетоне (в случае их образования)

При расчете предварительно напряженных элементов следует учитывать потерн предварительного напряжения арматуры

При натяжении арматуры на упоры учитывают потери:

а) первые - от релаксации напряжений в арматуре, температурного перепада, деформации анкеров, трения арматуры об огибающие приспособления, деформации форм (прн неодновременном натяжении арматуры на формы), быстронатекающен ползучести бетона,

б) вторые - от усадки н ползучести бетона Потери от температурного перепада следует

учитывать при натяжении арматуры на неподвижные упоры, расстояние между которыми не меняется в процессе прогрева бетона (упоры стенда)

При натяжении арматуры на бетон учитывают потерн

в) первые - от деформации анкеров, трення арматуры о стенкн каналов нлн поверхность бетона элемента,

г) вторые - от релаксации напряжений в арматуре, усадки и ползучести бетона, смятия бетона под витками арматуры, деформации стыков между блоками (для элементов, состоящих из блоков)

Потери предварительного напряжения арматуры определяют по табл 2 4, при этом суммарную величину потерь прн проектировании конструкций принимают не менее 100 МПа

При определении потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз 8 и 9 табл 2 4 должны учитываться следующие указания

а) если заранее известен срок загружения элемента (например, прн контрольных заводских испытаниях), потери от усадки и ползучести бетона умножают на коэффициент qr, определяемый по формуле

<Р/=шоТзГ

где t - время, сутки, отсчитываемое прн определении потерь от ползучести - со дня обжатия бетона, от усадки - со дня окончания бетонирования

При проектировании стропильных балок н ферм, ригелей перекрытия массового заводского изготовления потери от усадкн н ползучести умножаются на коэффициент ф прн t = 65 суток,

б) для элементов, предназначенных для эксплуатации прн влажности воздуха окружающей среды ниже 40%, потерн от усадкн н ползучести бетона увеличиваются на 25%, за исключением элементов, предназначенных

для эксплуатации в климатическом подрайоне 1VA в соответствии с главой СНиП 11-1-82 «Строительная климатология и геофизика», не защищенных от солнечной радиации, для которых указанные потерн увеличивают на 50 %, в) допускается использовать более точные методы для определения величин потерь от усадкн и ползучести бетона, если известны сорт цемента, состав бетона, условия изготовления н эксплуатации элемента н т п

>

Рнс 2 1 Схема изменения напряжений в арматуре прн наличии трения арматуры о стеики каналов, о поверхность бетона или об огибающие приспособления

/ - натяжное устройство, 2 - анкер, О4 - потери напряжений от трення

Таким образом, как это видно нз сопоставления приведенных выше материалов с соответствующими материалами нормативных документов, действовавших до 1977 г , теперь мы располагаем более полными рекомендациями по определению потерь Так, в частности, уточнена оценка потерь прн электротермическом способе натяжения арматуры, от температурного перепада, деформаций анкеров, расположенных у натяжных устройств, н деформаций обжатия стыков между блоками Предусмотрен учет потерь, вызываемых деформациями стальных форм при изготовлении элементов, а также потерь от трення арматуры об огибающие приспособления прн натяжении отогнутой арматуры Введены ранее отдельно не учитывавшиеся потерн напряжений от быстронатекающен ползучести, позволяющие более обоснованно оценивать напряженное состояние бетона непосредственно после его обжатня Существенно расширены рекомендации по определению потерь от усадкн и ползучести бетона

Величину предварительного напряжения в арматуре ар {а[р) вводят в расчет с коэффициентом точности натяжения арматуры

= 1 ± Ду,р. (2.9)

Знак «+» принимают прн неблагоприятном влиянии предварительного напряжения (т е на данной стадии работы конструкции или на рассматриваемом участке элемента предварительное напряжение снижает несущую способность, способствует образованию трещин и т. д.), знак «-» - при благоприятном

Значение Аур при механическом способе натяжения арматуры принимают равным 0,1,

Таблица 2.4. Потерн предварительного напряжения арматуры

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Величина потерь, МПа, прн натяжении арматуры

на упоры

иа бетон

1. Релаксация напряжений арматуры:

прн механическом способе натяжения:

а) проволочной

б) стержневой

при электротермическом и Электр отермомеханическом способах натяжения:

а) проволочной

б) стержневой

2. Температурный перепад (разность температур натянутой арматуры в зоне нагрева и устройства, воспринимающего усилие натяжения при прогреве бетона)

3. Деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств

4. Трение арматуры:

а) о стенкн каналов или о поверхность бетона кон-струкплй

А. Первые потери

(0,22osp/Rsser - 0,1) ClOsp -20

O.OSosp O.OSOsp

Здесь Osp принимаются без учета потерь, МПа

Для арматуры классов A-III, Ат-ШС и А-Шв потери от релаксации равны нулю. Если вычисленные значения потерь от релаксации напряжений оказываются отрицательными, нх следует принимать равными нулю

Для бетонов классов В15...В40 1,25Д;

для бетонов класса S45 и выше 1,0Д/,

где At - разность между температурой нагреваемой арматуры и неподвижных упоров (вне зоны нагрева), воспринимающих усилие натяжения, град. Расчетная величина Д/ при отсутствии точных данных принимается равной 65 °С При подтяжке напрягаемой арматуры в процессе термообработки на величину, компенсирующую потерн от температурного перепада, последние принимают равными нулю

где Д/ - обжатие спрессованных шайб, смятие высаженных головок, принимаемое равным 2 мм; смещение стержней в инвентарных зажимах, определяемое по формуле Д/= 1,25-4--4- 0,15d, где d - диаметр стержня, мм; / - длина натягиваемого стержня (расстояние между наружными гранями упоров формы или стенда), мм При электротермическом способе натяжения потери от деформаций анкеров в расчете не учитывают, гак как они учтены прн определении величины пол-

где Д/ - обжатие шайбы или прокладок, расположенных между анкерами и бетоном элемента, принимаемое равным 1 мм;

Дг - деформация анкеров стаканного типа, колодок с пробками, анкерных гаек и захватов, принимаемая равной 1 мм; / - длина натягиваемого стержня, мм (длина элемента)

ного удлинения арматуры

Величины Д/, Д/, и Д/г допускается определять в соответствии с «Руководством по технологии изготовления предварительно напряженных железобетонных конструкций» или другими инструктивными материалами либо назначать по данным испытаний конкретных анкеров

без учета основание

- принимается потерь; е- натуральных

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 [ 15 ] 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164