|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник
Примечание. Нумерация усилий приведена в соответствии с текстом на с, 45S. н ИХ сочетания (изгибающие моменты - в кН - м, силы - в кН) * от нагрузок
-71,01 -22,23 -fl,60 ±36,12 ±11,4 ±27,97 ±8,74 --218,67 -218,67 506,7 158,7 845,7 0 0 0 0 0 0 -41,19 -12,90 +0,92 ±8,14 ±2,57 ±6,30 ±1,97 +19,97 -19,97 -64,55 -20,21 +1,45 ±32,84 460,3 144,3 768,8 О -37,45 -11,73 +0,84 ±7,4 ±10,36 ±25,43 ±7,95 +182,23 -182,23 ООООО ±2,34 ±5,73 ±1.79 +16,64 -16,64 б) сочетания усилий
* См. примечание к табл. 9.2. М„ = /Ищ = (594,9 - 401,8) 0,15 - - 4,43 • 4,2= 10,36 кН . м; /Miv = = (594,9-401,8)0,15 - 4,43. 10,95 = = -19,54 кН-м; iVi = 401,8 + 594,9 = = 996,7 кН; yVji = 996,7 + 32,3 = 1029 кН; (Vjij = 1029,0 + 2 • 138,7 = 1306,4 кН; /Vi= 1306,4 + 91,6= 1398 кН; Civ = -?в = -4.43 «Н. Усилия от ветровой нагрузка. Определяют их с учетом работы всех колонн поперечной рамы. Так как моменты инерции иадкрановых и подкрановых частей, а также их высоты для всех колонн поперечной рамы одинаковы, то удельные сопротивления сдвигу всех колони также одинаковы: ili = rig = Т1з = = 0,25. Нагружение 11 - ветровая нагрузка действует слева направо. По формуле (6.80) определяют реакции основной системы . от внещней нагрузки: на первую колонну поперечной рамы (по оси fei2 = 0,928 [3 (1 + 0,384 • 0,0776) + 4 X X О (1 + 0,384)1 = 2,867; Rg, = 2,867 X X 3,83 • 10,95 : 8 = 15,03 кН; на последнюю (четвертую) колонну поперечной рамы (по оси Г) = 2,867 • 2,87 • 10,95: ;8 = 11,26 кН. Усилие в дополнительной связи от внешней нагрузки находят по формуле (6.229): = = 15,03+ 11,26+ 53,6 = 79,89 кН. По формулам (6.224) ... (6.227) вычисляют опорные реакции в каждой колонне поперечной рамы: Xi = 15,03 - 79,89 0,25 = = -4,94 кН; Хг = Хз = - 79,89 • 0,25 = = -19,97 кН; Xi = 11,26 - 79,89 0,25 = = -8,71 кН. Усилия в расчетных сеченнях колонн. Колонна по оси А: М, = 0; М„ = Мщ = = 4,94 . 4,2 + 0,5 • 3,83 - 4,2 54,53 кН X X м; M,v = 4,94 • 10,95+0,5 • 3,83 • 10,952 = = 283,71 кН • м; Л?; = Л?„ =Л?„, = = TVjv = 0; = 4,94 + 3,83 • 10,95 = = 46,88 кН. Колонны по осям Б и В: Mj = 0; Mjj = = УИщ = 19,97 • 4,2 = 83,87 кН • м; Mj = = 19,97 . 10,95= 218,67 кН • м; Л?, = Лц = = = fiv = 0; Qiv = 19,97 кН. Колонна по осн Г: Mj = 0; Mjj = М,л -= 8,71 . 4,2 + 0,5 2,87 • 4,2 = 76,90 кН X X м; = 8,71 . 10,95 + 0,5 • 2,87 X X 10,952 = 267,43 кН • м; =N = Лщ = = Aiv = 0; Qiv = 8,71 + 2,87 - ГО,95 = = 40,14 кН. Нагружение 12 - ветровая нагрузка справа налево. Усилия в колоннах по осям А и Б равны с обратными знаками усилиям соответственно в колоннах по осям Г и В прн нагружений 11. Расчетные усилия при сочетаниях нагрузок. Результаты вычисления наибольших возможных усилий в сечениях колонн по осям А и Б и нх сочетаний приведены в табл. 9.2 и 9.3. Усилия в сеченнях колонн определены для двух основных сочетаний нагрузок: первое - при учете одной кратковременной нагрузки с коэффициентом сочетаний Ус - h второе - прн учете двух или более кратковременных нагрузок с Ус - 0,9. Для каждого сочетания нагрузок рассмотрены следующие комбинации усилий: I - наибольший положительный момент М и соответствующая ему продольная сила; II - наибольший отрицательный момент Mj,„ и соответствующая ему продольная сила; III - наибольшая поодольная сила Лах н соответству-ющий.ей момент. Кроме того, для каждой комбинации усилий в сечениях IV-IV вычислены величины поперечных сил Q, необходимые для расчета фундаментов. Для расчета оснований под фундаментами колоии по деформациям определены расчетные усилия в сечеииях IV- IV при значениях коэффициентов надежности по нагрузке у - 1. Расчет и конструирование колонн. По характеру действующих усилий колонны поперечной рамы относятся к внецеитренио-сжатым элементам. Гибкость рассматриваемых колоии прямоугольного сечеиия Ig/h = 12,7 н- 20,5. По табл. 6.1 площадь сечеиия каждого вида арматуры (S и S) следует принимать ие менее, чем 0,2 % площади расчетного сечеиия бетона. Колоииы поперечной рамы представляют со- бой стойки с иесмещаемыми опорами, поэтому в сечеииях I-I и IV-IV влияние дополнительного изгибающего момента отсутствует. Сечеиия II-II и III-III расположены в средней трети высоты колоииы, так как Я2 = 4,2 м > > Я/3 = 10,95 : 3 = 3,65 м; поэтому учитывать этот момент необходимо. Принимая во внимание изложенное, для сечеиий I-I и IV-IV т) = 1. Для сечений II-II и III-III величину т] вычисляют по формуле (3.10). Колонна по о с и А. Имеет симметричную форму. В надкрановой части ее могут действовать значительно отличающиеся по величине положительные и отрицательные моменты (см. табл. 9.2). Подкрановая часть испытывает действие изгибающих моментов, разных по знаку, ио близких по .величине. Поэтому для надкрановой части целесообразно принять несимметричное армирование, а для подкрановой симметричное. Надкрановая часть колонны. Размеры прямоугольного сечеиия надкрановой части: b = = 0,5 м; h- 0,6 м. Для продольной арматуры прииимают а = а = 0,04 м. Рабочая высота сечеиия hg = 0,6 - 0,04 = 0,56 м. Расчет в плоскости изгиба. Сечение арматуры подбирают по усилиям в сечении II-II с последующей проверкой прочности в сечении I-I. Расчетная длина надкрановой части колоииы в плоскости изгиба (см. табл. 3.8): при учете крановых нагрузок 1д = 2Я2 = 2 • 4,2 = = 8,4 м; без их учета = 2,5Я2 = 2,5 • 4,2 = = 10,5 м. Так как Ig/h = 8,4 : 0,6 = 14 > Ю, необходимо учитывать влияние прогиба элемента иа величину эксцентриситета продольной силы. Последовательность расчета показана иа примере комбинации усилий I. Из табл. 9.2 выписывают усилия для этой комбинации при yg= 0,9: от всех нагрузок ( с учетом йетровой нагрузки малой суммарной продолжительности) М = = 43,62 кН . м; Л? =.671 кН; от всех нагрузок, ио без учета ветровой М = = -15.96 + 0,9 • 11,67 = -5,46 кН • м; N = 671 кН; от постоянной продолжительно действующей нагрузки Ml = -15,96 кН • м; Ni = = 541,8 кН. Поскольку в этой комбинации действуют усилия от нагрузок малой суммарной продолжительности, для определения коэффициента условий работы бетона yg находят моменты внешних сил относительно центра тяжести сечеиия растянутой арматуры с учетом и без учета ветровой нагрузки: Мц = М- = М N X X (0,5/г - а) = 43,62 + 671 (0,5 • 0,6 - - 0,04) = 218,08 кН • м; Mj = М + + N (0,5/1 - а) = -5,46 + 671,0 (0,5 0,6 - - 0,04) = 169,0 кН м > 0,77Mii = 0,77 X X 218,08 = 167,92 кН • м. Так как условие (3.1) ие выполняется, расчет следовало бы вести дважды: по случаю «а» иа действие постоянных, длительных и кратковременных нагрузок, кроме тех, суммарная продолжительность Которых мала (в данном случае - ветровой), принимая расчетные сопротивления бетона при у < 1; по случаю «б» 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 [ 152 ] 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
