|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник 
i MS ОтВерстия , Отверстия Ф17.5  Рис. 9.9. Закладные 25 детали к колоннам по осям А и Б. Для подбора размеров подошвы фундамента используют усилия при у/ = 1. Расчет ведут методом последовательных приближений. Сначала определяют размеры подошвы фундамента как центральио-иагруженного 1302,4 Ro - ymh 230 - 20-1,8 = 6,71 м2 Принимая соотношение подошвы фундамента т= Ь/1= Vg, находят / = /б,71 -3:2 = = 3,173 м; 6=3,173-2:3=2,115 м. Назначают унифицированные размеры / = 3,3 м и 6 = 2,1 м. Тогда Af = 2,1 • 3,3 = 6,93 м; ITf = 2,1 • 3,32 : 6= 3,81 мЗ. Уточняют расчетное давление на грунт. В соответствии со СНнП 11-15-74, прилож. 4 для суглинков ki = 0,05, поэтому / 2 1 1+ 0,05/ Р = 230 1,8 + 2 2 • 2 = 230,5 кПа. Проверяют условия (6.1) с учетом выражения (6.2): 1302 4 Р = Q , 33 + 20 • 1,8 =i 223,9 кПа<Р = = 230,5 кПа; р = 1302,4 ; 6,93 + + 20- 1,8 + 448,9:3,81= 341,8 кПа> > 1,2Р = 1,2 . 230,5 = 276,6 кПа. Поскольку условия (6.1) не выполняются, назначенные размеры подошвы фундамента недостаточны. Увеличивают их, приняв / = = 3,9 м и 6 = 2,7 м. Тогда At = 2,7 • 3,9 = = 10,53 м2; Wf= 2,7 - 3,9 : 6 = 6,84 м. R = = 230 1 + 0,05 2,7 - 1 1 1.8+2 2 - 2 = 237,1 кПа. Проверка условий (6.1) и (6 2): р = = 1302,4 : 10,53 + 20 1,8 = 159,7 кПа < <Р = 237,1 кПа; р = 1302,4 : 10,53+20 X X 1,8+ 448,9: 6,84 = 225,3 кПа < 1,2Р = = 284,5 кПа. Отрыва подошвы фундамента от основания непроизойдет, так как = 1302,4 : 10,53 + + 20 . 1,8 - 448,9 : 6,84 = 94,0 кПа > 0. Проверка напряжений в основании показывает, что размеры подошвы фундамента достаточны. Вместе с тем нет ясности, являк>тся ли они наиболее экономичными. Для решения этого вопроса рассматривают условия (6.1) в раз-вернутсм виде: Р = + Ymft < Р; (9.1) Pmax = -br + 7mft + <l,2P. (9.2) Вводят понятие относительного среднего давления на грунт в долях от величины R « = р/Р. (9.3) Для рассматриваемых зданий величина может изменяться в пределах от 0,6 (при треугольной эпюре напряжений в основании) до 1. Наиболее экономичными размеры подошвы фундамента будут при максимальных значениях yj, т. е. когда неравенства (9.1) и (9.2) превращаются в равенства. Необходимо также выполнить конструктивные требования, в соответствии с которыми внецентренно-нагружеи-ные фундаменты рекомендуется принимать прямоугольными с соотношением сторон прямоугольной подошвы m = 0,6 0,85. С учетом изложенного условия (9.1) и (9.2) примут вид: - + Уш1г = У1Я; (9.4) - + yJг + =,2R. (9.5) Из совместного решения этих уравнений получают наиболее экономичные размеры подошвы фундамента. Величину определяют из условия «iVr - а2у\ + ЯзТк - «4 = 0, (9.6) ai = 36eynR/N; (9.7) «2=1 + 3aiy,„h/P; (9.8) аз = 2,4 + 3ai (Y„ft/P)2; (9.9) 04= l,44 + ai(y„W, (9.10) eg = M/N. (9.11) Размеры подошвы фундамента в плане определяют по формулам: т (TrP - УМ Ь = пй. (9.12) (9.13) По этим же формулам можно определить раЗ: меры подошвы и для центрально-нагруженных фундаментов. При этом в формулах (9.12) и (9.13) достаточно принять m = 1 и у = 1. Размеры подошвы для фундамента по оси А в соответствии с изложенной методикой: = = 448,9 : 1302,4 = 0,3447 м; aj = 36 X X 0,34472 . . . 230 : 1302,4 = 0,5036; = = 1 + 3 0,5036 • 20 • 1,8 : 230 = 1,2365; а = 2,4 + 3 0,5036 (20 1,8 : 230) = 2,437; = 1,44 + 0,5036 (20 • 1,8 : 230)» = 1.4419. Уравнение (9.6) принимает вид 0,5035 у - - 1,2356 у\ + 2,437 - 1,4419 = О, откуда Yr= 0.818. Размеры подошвы определяют по формулам (9.12) и (9.13): 3- 1302,4 2(0,818 230 - 20 1,8) f>= 3,58- 2:3 = 2,39 м. = 3,58 м; = 2,4 3,6 = 8,64 = 5,184 мЗ; Wf = 2,4 • 3,62 . б = /? = 230 1 + 0,05 / 2,4 - 1 \ Принимают ; = 3,6 м; 6 = 2,4 м. Тогда Af = Рабочая высота дна стакана Лд = 0,75 - - 0,08 = 0,67 м; средняя ширина = 0,6 + + 0,67 = 1,27 м; по формуле (6.21) = = 0,5 • 2,4(3,6-0,9-2 • 0,67) -0,25 (2,4- -0,6 - 2 • 0,67)2= 1,58 м2. Проверяют условие (6.19). Так как = = 1,3553 МН < 2,4 . 3,6 • 0,88 • 1,27 0,67 : : 1,58 = 4,095 МН, прочность дна стакана на продавливание колонной обеспечена. Для расчета на раскалывание вычисляют площади вертикальных сеченнй фундамента в плоскостях, проходящих по осям сечения колонны: Af!, = 1,05 - 1,2 + 0,3 • 1,8 + 0,3 X X 2,4 - 0,9-0,5 (0,7+ 0,6) = 1,935 м; Afj = 1,05 • 1,5 + 0,3 2,7 + 0,3 • 3,6 - -0,9 • 0,5(1,0+0,9)= 2,61 м2. X i = 233,8 кПа. Проверяют напряжения в основании, кПа: р= 1302,4:8,64 + 20- 1,8= 186,7 <.Р = = 233,8; Pn,gx = 1302,4 : 8,64 + 20 1,8 + + 448,9 : 5,184 = 273,3 < ! ,2/? = = 1,2 . 233,8 = 280,6; р = 1302,4 ; 8,64 + + 20 • 1,8 - 448,9:5,184 = 100,1 >0. Размеры подошвы фундамента достаточны. Окончательно 6 = 2,4 м; / = 3,6 м. Учитывая значительное заглубление фундамента, принимают его конструкцию с подколенником стаканного типа и плитой переменной высоты. Толщину стенок стакана по верху назначают 250 мм, а зазор между колонной и стаканом 100 мм. Так как размеры сечения колонны he = 800 мм » Ьс = 500 мм, размеры подколонннка в плане, м: /j = 800 + 2 X X 250 + 2- 100 = 1500 мм= 1,5; 6 = = 500 + 2 • 250 + 2 • 100 = 1200 мм = 1,2. Высоту ступеней назначают fij = fij = = 300 мм = 0,3 м. Высота подколонника hf = = 1,65 - 0,3 - 0,3 = 1,05 м. Глубину стакана назначают нз условий надежной анкеровки колонны и ее рабочей арматуры в стакане. По табл. 6.4 находят ftf = ftc = = 0,8 м; по табл. 6.5 - hf = 30rf = 30 16 = = 480 мм = 0,48 м. Принимают hf = 0,85 м и определяют глубину стакана Л/, = 0,85 + + 0,05 = 0,9 м. Размеры дна стакана в плане, м: bb = 0,6; Ih = 0,9. Размеры ступеней в плане (рис. 9.10), м: = / = 3,6; b, = i> = 2,4; 1 = 2,7; b = 1,8. При отсутствии бетонной подготовки толщина защитного слоя бетона должна быть не менее 70 мм. Принимают а = 80 мм = 0,08 м. Рабочая высота фундамента, м: для первой ступени ftoi = 0,3 - 0,08 = 0,22, для второй ho2 = = 0,6 - 0,08 = 0,52, для подколонннка hgs = = 1,65 - 0,08= 1,57. При расчете тела фундамента по несушей способности используют усилия прн У) > 1, а расчетные сопротивления бетона с учетом коэффициента условий работы yj ~ Ы Rb = = 9,74 МПа и R, = 0,88 МПа. Рассчитывают фундамент на продавливание. Так как hb = Hf - = 1,6Ъ ~ 0,9 = = 0,75 м < Я + 0,5 (icf - hj = 0,6 + + 0,5 (1,5 - 0,8) = 0,95 ми = 0,75 м < < Я + 0,5 {bf - be) = 0,6 + 0,5(1,2 - - 0,5) = 0,95 м, выполняют расчет на продавливание фундамента колонной от дна стакана, а также на раскалывание фундамента колонной. При этом учитывают только расчетную нормальную силу N, действующую в сечении колонны у обреза фундамента, N = 1355,3 кН (см. табл. 9.2). \\
3600 Рис. 9.10. К расчету фундамента по оси А. При AfjAfi = 1,935 : 2,61 = 0,7414 > > bjhc = 0,5 : 0,8 = 0,625, прочность на раскалывание проверяют нз условия (6.22). Так как N = 1,3553 МН < 0,975 (1 + 0,5 : 0,8) 2,61 X X 0,88 = 3,639 МН, прочность фундамента на раскалывание колонной обеспечена. . Подбирают армирование подошвы фундамента. Определяют давление на грунт, кПа: в наиболее нагруженной точке (у края фундамента), а также в сечениях I-I, П-П и П1-HI (см. рис. 9.10); рд = 1460,4 : 8,64 + 520,4 : 5,184 = = 169,03+ 100,39 = 269,4; Pj i = 169,03 + 100,39 . 1,35 : 1,8 = 244,3; Рц-и = 69,03 + 100,39 - 0,75 ; 1,8 = 210,9; Pia-iu = 169,03 + 100,39 . 0,4 : 1,8 = 191,3. 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 [ 156 ] 157 158 159 160 161 162 163 164 |
||||||||||||||||||
|
|
