Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 [ 157 ] 158 159 160 161 162 163 164

Изгибающие моменты в сеченнях I-I, II-II и III-III на I м ширины фундамента, кН • м:

Mj j = (3,6 - 2,7)2 (244,3 + 2 • 269,4) : 24 =

= 26,4; Л1„ „ = (3,6-1,5)2 X

X (210,9 + 2 • 269,4) : 24 = 137,8;

111-111 = (3.6-0,8)2 X

X (191,3+ 2- 269,4) : 24 = 238,5.

Вычисляют требуемую площадь сечения арматуры класса А-П вдоль длинной стороны фундамента, см2:

= 0,000 476 м2 = 4.76;

sl 0,9 0,22 . 280

0,1378 " 0,9 0,52 - 280

= 0,001 052 м2= 10,52;

= 0,000 603 м2 = 6,03.

0,2385 "1 ~ 0,9 • 1,57 . 280

Наиболее опасно сечение II-II на грани подколонника. Принимают на 1 м ширины фундамента 5018АП1 (Л. = 12,72 см2); стержни устанавливают с шагом 200 мм. В направлении меньшей стороны подошвы фундамента армирование определяют по среднему давлению на грунт р = 169,03 кПа.

Изгибающие моменты на 1 м длины фундамента для сечений на грани второй ступени, на грани подколонника и на грани колонны, кН • м:

М, , = 169,03 (2,4 - 1,8)2 . 8 = 761; = 169,03(2,4- 1,2)2; 8 = 30,4; Mi, ,, = 169,03 (2,4 - 0,5)2 . 8 = 76,3.

Требуемая площадь сечения арматуры вдоль короткой стороны фундамента, см2:

<1 = 0,9°S 280 = 37 м2 = 1,37;

Л-тт -

0,0304

0,9 • 0,52 • 280

: 0.000 232 м2 = 2,32;

Ш- 0,9.°U57.280 =0.0001?3м2=1,93.

В соответствии с конструктивными требованиями принимают на 1 м длины фундамента 501OAII (Л5=3,93 см2), шаг стержней 200 мм.

Так как для армирования фундамента прн-ченили арматуру класса А-П, ширину раскрытия трещин проверять не требуется.

Определяют армирование подколонника и его стаканной части. Расчет на внецентренное сжатие вьшолняют для коробчатого сечення стаканной части в плоскости заделанного торца колонны (см рнс. 9.10, сеч. IV-IV) и для прямоугольного сечения подколонника в месте примыкания его к плитной части фундамента (см. рнс. 9.10, сеч. V-V).

Размеры коробчатого сечения стаканной части, преобразованного в эквивалентное двутав-

ровое, м: 6 = 0,6; h = 1,5; bf=bf= 1,2; hi=hf = 0,3; а= а = 0,04; hg = 1,46; 5 = = a/h„ = 0,027.

Расчетные усилия в сеченни IV-IV (см. рнс. 9.10) при у>1: Л4 = Л1 ly + + Qivc + Мш = - 339,85 - 77,59 • 0,9 - - 52,5 = -462,2 кН • м; Л/ = Му + + + Gf = 1355,3 + 105,1 + 1,5 . 1,2 • 0,9 X X 25 • 1,1 0,95 = 1502,7 кН.

Эксцентриситет продольной силы е„ = = \ М \ /N = 462,2 : 1502,7 = 0,308 м >

> «а = А/ЗО = 1,5 : 30 = 0,05 м. Случайный эксцентриситет не учитывают. Расстояние от центра тяжести сечения растянутой арматуры до силы N е = 0,308 + 0,5 • 1,5 - 0,04 = = 1,018 м.

Проверяют положение нулевой линии. Так как Rbbfhf = 9,74 • 1,2 0,3 = 3,506 МН >

> Л/ = 1,5027 МН, указанная линия проходит в полке и сечение рассчитывают как прямоугольное шириной bf.

Принимают симметричное армирование. Тогда

1,5027

9,74 . 1,2 • 1,46

= 0,088;

1,5027 . 1,018 Р- = 9,74. 1,2. 1,462 =

у 0,061 -0,088(1-0,5-0,088) - л, - 1-0,027

s - "s

9,74 . 1,2 . 1,46

= - 0,001 449 м2<0.

т. е. продольная арматура по расчету не нужна. Армирование назначают в соответствии с конструктивными требованиями в количестве не менее 0,05 % площади поперечного сечення подколонника: Л; = Л = 0,0005 1,2 . 1,5 = = 0,0009 м2 = 9 см2. Принимают с каждой стороны подколонника 501вАП (Л = Л = = Ю,05 см2). У длинных сторон подколонника принимают продольное армирование 30 12AII.

Прочность сечения V-V не проверяют, так как усилия от полученных выше отличаются незначительно.

Поперечное армирование подколонника определяют по расчету на момент от действующих усилий относительно оси, проходящей через точку поворота колонны. Так как 0,5ftc = = 0,5 - 0,8 = 0,4 м > = 0,308 м > hjb = = 0,8 : 6 = 0,133 м, поперечное армирование определяют по формулам (6.28) и (6.30). По высоте стакана принимают шесть сеток с шагом 150 мм. Верхнюю сетку устанавливают на расстоянии 50 мм от верха стакана. Расстояние от уровня чистого пола до нижнего торца колонны, т. е. до точки ее поворота, у = 0,85 + + 0,15= 1 м.

Момент всех сил относительно точки поворота колонны Mf. = + Qiv - O.Afivo " = -339,63 - 77,59 - 1 + 0,7 1355,3 X X 0,308 = -125 кН • м.



200 10W

\" то


Суммарасстояний отточки поворота колонны до сеток поперечного армирования подколон-п

иика г,-=0,8+ 0,65 + 0,54- 0,35+0,2 +

+ 0,05= 2,55 м.

Шощадь сечения арматуры класса А-1, расположенной в одном уровне, определяют из уравнения (6.28)

As = 225.2 55 = 0,000 218 м2 = 2,18 см.

Необходимая площадь сечення одного рабочего стержня (при четырех стержнях в каждой сетке): Aw = 2,18 : 4 = 0,545 см. Принимают 101OAI, Лш= 0,785 см. Фундамент по оси Л показан на рис. 9.11.

Фундамент по оси Б. На уровне верха фундамента от колоийы в сечении IV-IV передаются усилия (см. табл. 9.3):

для комбинации II /И)„ при ус = 0,9 и у/ > 1

Mjy = - 322,84 кН . м; Ny = 2026,4 кН;

Qjy = -69,10 кН; то же, при yf=l

Mjy = - 275,19 кН • м; A/jy = 1808,3 кН; QlV = - 60.69 кН;

Рис. 9.11. Фундамент под колонну по оси А.

для комбинации III Ny. при уд = 0,9 и у/ > 1 = - 251,78 кН • м; Ny = 2460,7 кН; = - 29,90 кН; то же, при Vf = 1

M,v = -213,14 кН-м; A/jy = 2178,3 кН;

Qiy = - 25,62 кН.

Высота фундамента Я; = 1,8 - 0,15= 1,65м. Расчетные усилия, действующие в уровне подошвы фундамента относительно оси симметрии (без учета веса фундамента и грунта на нем): для комбинации II при Vf > 1

М = + QlV = - 322,84 -

- 69,10 1,65 = - 436,86 кН • м;

N = 2026,4 кН:

то же при V/ = 1

М = -275,19 - 60,69 • 1,65 = = - 375,33 кН • м; А? = 1803,3 кН; для комбинации III при yf> 1

М = - 251,78 -29,90- 1,65 = = - 301,1 кН • м; А/ = 2460,7 кН;



Таблица 9.7. Результаты расчета фундамента по оси Б

Значения

величии при

комбинации усилий

Еди-

Вычисляемые

ница

величины

изме-

рения

а, Ог а, а,

VR I

I. Определение размеров подошвы фундамента

iyf = 1) кН-м

(V/ = 1) кН

375,33 1808.3 0,208 0,132 1.062 2.4097 1.4405 0.947

3.863 2,575

255.41 2178.3 0,117 0,03469 1,016 2,4025 1,4401 1.049 4,153 2,769

Принято I :

-- 4.2 м; Ь = 2,7 м; At W, = 7.938 м»

: 11,34

1.2R

Ртах

"min

кПа кПа кПа

кПа кПа

237,1 195.5 284,5 242,7 148.2

237,1 228,1 284.5 260,3 195.9

Принятые размеры подошвы фундамента достаточны. 2. Расчет на продавливание и раскалывание

N {yf > 1) кН 2026.4 2460.7

blRitb„hab/Afo кН 3134.1

0.975 (1 + bjh) А fiRy кН 3994.7

3134,1 3994.7

Прочность фундамента иа продавливание и раскалывание обеспечена.

3. Определение давлений на грунт М {yf > 1) кН.м 436.85 301,1

N {yf >i) • кН 2026,4 2460,7

Ртах к1з 269,7 290,9

pj.j кПа 254.0 280.1

рц.П кПа 234.4 266.5

pjll-m ка 225,2 260.2

р кПа 214,7 253,0

4. Подбор арматуры подошва фундамента

а) вдоль

длинной

стороны

«1-1

kH-m

47,6

51,7

kH.m

235.0

257,7

Щп-т

kH.m

368,3

405,6

8.59

9,33

13,92

15,26

9,31

10,25

6) вдоль

короткой

стороны

kH.m

11,4

kH.m

60,4

71,2

in-iii

kH-m

129.9

153.1

1,75

2,05

<n

CM»

3,58

4.22

3,28

3,87

Продолжение табл. 9.7

Значения величии при

комбинации усилий

Еди-

Вычисляемые

ница

величины

изме-

рения

6. Расчет подколонника и. его стаканной части

а) подбор продольной арматуры

М {yf > 1)

кН-м

385,0

278,7

Л {yf > 1)

2068,7

2503,0

0,180

0,111

0.896

0.821

0,121

0.147

0.-0744

0,0825

-24»60

-33,63

6) подбор поперечной арматуры

кН -м

122,6

2,55

2.14

то же при yf = 1

/И = -213,14 -25,62 • 1,65 = = - 255,41 кН . м; N = 2178,3 кН.

Расчет ведут аналогично расчету фундамента по оси А. Результаты вычислении приведены в табл. 9.7.

Размеры подошвы фундамента определены при от = Vj и Ро = 230 кПа. Прн вычислении / и Ь аля комбинации усилий 1П принято у = = 1, так как для рассматриваемого класса зданий величина этого коэффициента находится в пределах от 0,6 до 1.

Принимают две ступени плитной части фундамента высотой hi - 300 мм и = 450 мм. Размеры ступеней в плане: l - 1= 4,2 м; Ь± = b - 2,7 м; 1-3 м; 62= 2,1 м. Размеры подколонника: lef~ cf ~ "ci

= 0,9 м. Толщину стенок стакана поверху назначают 250 мм, а зазор между колонной и стаканом вверху 100 мм, внизу 50 мм. Глубина стакана Л/, = 0,9 м; размеры дна стакана в плане = 0,9 м; 6/, = 0,6 м. Расстояние от подошвы фундамента до центра тяжести арматуры а = 0,08. Рабочая высота, м: для первой ступени hgi = 0,22, для второй Л„2 = 0,67, для подколонника h„3 = 1,57.

При расчете на продавливание, как и для фундамента по осн А, выполняют расчет иа продавливание фундамента колонной от дна стакана и расчет на раскалывание. При h = 0,67 м и 6т = 1,27

Afo = 0,5 . 2,7 (4,2 - 0,9 - 2 . 0,67)- - 0,25 (2,7 - 0,6 -2 • 0,67)2 = 2,5 м.

При расчете на раскалывание Afb = 0.9 • 1,2 Ц- 0,45 . 2,1 + 0,3 • 2,7 -- 0,9 • 0,5 (0,7 + 0,6) = 2,25 м; Afi = 0,9 . 1,5 + 0,45 . 3 -1- 0,3 • 4,2 -



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 [ 157 ] 158 159 160 161 162 163 164