Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Факторы, вызывающие потери предварительного напряжения арматуры

Величина потерь, МПа, при натяжении арматуры

на упоры

на бетон

б) об огибающие приспособления

5. Деформации стальной формы при неодновременном натяжении арматуры иа форму

6. Быстронатекающая ползучесть

логарифмов; о и б - коэффициенты, определяемые по табл. 2.5; X - длина участка от натяжного устройства до расчетного сечения, м; 6 - суммарный угол поворота оси арматуры, рад (рис. 2.1)

1 - •

где Qjp - принимается без учета потерь; е - основание натуральных логарифмов; б - коэффициент, принимаемый равным 0,25; 6 - суммарный угол поворота оси арматуры, рад

где т] - коэффициент, определяемый по формулам:

при натяжении арматуры домкратами и-1

при натяжении арматуры намоточной машиной электротермомеханическим способом (50 % усилия создается грузом)

Т) =-

п- 1 4/г

А/ - сближение упоров по линии действия усилия Рд, определяемое из расчета деформаций формы; / - расстояние между наружными гранями упоров; п - число групп стержней, натягиваемых неодновременно

При отсутствии данных о технологии изготовления и конструкции форм потери предварительного напряжения от деформации форм принимают равными 30 МПа

При электротермическом способе натяжения потери от деформаций форм в расчете не учитывают, так как они учтены при определении величины полного удлинения арматуры 40 * a,,p/Ri,p при Obp/Rbp < а; 40*а + 90р (Obp/Rbp-а) при

где а и р - коэффициенты, принимаемые равными для передаточной прочности бетона Rbp:

30 и выше а = 0,75;

25 а = 0,70;

20 а = 0,65;

15 и ниже а = 0,5; Ьр - напряжения в бетоне в стадии предварительного обжатия, определяе-

Р= 1,2;

Р = 1,85;

" = 2,5;

- = 2,5;

Для легкого бетона при передаточной прочности 15 и ниже значение множителя принимается равньш 60.



П р о д о л ж е н и е т а б л. 2.4

Факторы, вызывающие потери

Величина потерь, МПа, при натяженнн арматуры

предварительного напряжения

арматуры

на упоры

на бетон

7. Релаксация напряжений арматуры:

а) проволочной

б) стержневой

8." Усадка бетона классов: S35 и ниже S40

S45 и выше

мые на уровне центров тяжести сечения продольной арматуры S и S с учетом потерь по поз. /-5. При растягивающих нап1УЯжениях ар потери от быстроиате-кающей ползучести принимаются равными нулю

Для бетона, подвергнутого тепловой обработке, величину потерь умножают на 0,85

5. Вторые потери

9. Ползучесть бетона

10. Смятие бетона под витками спиральной или кольцевой арматуры (при диаметре конструкций до 3 м)

11. Деформации обжатия стыков между блоками (для конструкций, состоящих из блоков)

(0,22osp/r,,,,-qa) а,р 0,1 - 20

(см. пояснения к поз. 1)

40 50 60

Для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, величина потерь умножается иа 0,85 Для мелкозернистого бетона группы А величина потерь умножается на 1,3, группы Б - на 1,5

Для легкого бетона при мелком плотном заполнителе величина потерь умножается на 1,25, при мелком пористом заполнителе - на 1,7

150 Ohp/Rbp при Obp/Rbp , 300 (ObplRbp - 0,5а) при p/Rtp > а, где а - коэффициент, принимаемый равным 0,75

Для бетона, подвергнутого тепловой обработке при атмосферном давлении, величина потерь умножается на 0,85 Для мелкозернистого бетона группы А величина потерь умножается на 1,3, группы Б - на 1,5. Для мелкозернистого бетона группы В величина потерь умножается на 0,85. Для легкого бетона при мелком пористом заполнителе величина потерь умножается на 1,2

30 35 40

Независимо от вида и условий твердения бетона

: ос;

пМ I

где п - число швов конструкции по длине натягиваемой арматуры; Д/ - обжатие стыка, принимаемое равным: для стыков, заполненных бетоном - 0,3 мм; при стыковании насухо - 0,5 мм; / - длина натягиваемой арматуры, мм

Примечание. Потери предварительного напряжения в напрягаемой арматуре S определяют так же, как в арматуре S.



Таблица 2.5. Значения коэффициентов ш и б

6 при армату-

ре в

виде

Условия иатяжеиия

стержней пе-

прово-

риоди-

локи.

ческого

канатов

профи-

0,25 0,25

1. На упоры

2. На бетон:

а) при канале с металлической поверхностью 0,003 0,35 0,4

б) при канале с бетонной поверхностью, образованном жестким каналообразова-телем, или при бетонной поверхности О 0,55 0,65

в) при канале с бетонной поверхностью, образованном гибким каналообразова-

телем 0,0015 0,55 0,65

при электротермическом

Ду, =0,5-

при Rbt.serpl/M..

(2.10)

менее

но не более 0,05

0,25; 0,1 при Ri, ssr pi/Мр от0,25д.о 0,4; 0,15 при Rbt.serpilrp более 0,4.

В формуле (2.10) Пр- число стержней напрягаемой арматуры в сечении элемента.


ние от начала зоны передачи напряжений до рассматриваемого сечения (рис. 2.2). Значение 1р отыскивают по формуле (5.19).

Усилия предварительного обжатия бетона

Усилие предварительного обжатия Ро> необходимое при определении напряжений в бетоне, а также при расчете по образованию, раскрытию и закрытию трещин в предварительно напряженных железобетонных элементах,

Рис. 2.2. Схема изменения предварительного напряжения в пределах длины зоны анкеровки.

Значение Мр находят по формуле (4.5).

При определении потерь предварительного напряжения арматуры значения Ду принимают равными нулю.

При расчете по предельным состояниям второй группы значения принимают в соответствии с табл. 2.2.

Для элементов с напрягаемой арматурой без анкеров на длине зоны передачи напряжений /р значения ар {<з\ снижают путем умножения их на отношение IJ/p, где 1 - расстоя-

JIUHL

Я центра тяжести

6s А

Рис. 2.3. Схема усилий предварительного напряжения арматуры в поперечном сечении желе- зобетонного элемента.

и эксцентриситет приложения указанного усилия «Ор относительно центра тяжести приведенного сечения (рис. 2.3):

о = орАр + ospAp - Ms - а;л;; (2.11).

sp spsp

«Ор-

(2.12)

где Os и Oj - напряжения в ненапрягаемой арматуре S и S, вызванные усадкой и ползучестью бетона; ур, ур, ys ч у[ - расстояния-от центра тяжести приведенного сечения до точек приложения равнодействующей усилий соответственно в напрягаемой и ненапрягаемой арматуре S и S.

Предварительные напряжения ар и ар принимают: в стадии изготовления (с учетом подъема и складирования)- с учетом первых потерь; в стадии транспортирования, возведем ния и эксплуатации - с учетом первых и вторых потерь.

Предварительные сжимающие напряжения в ненапрягаемой арматуре принимают численно-равными.- в стадии изготовления - потерям напряжений от быстронатекающей ползучести;, в стадии транспортирования, возведения и эксплуатации - сумме потерь напряжений от ползучести (в том числе быстронатекающей) и усадки бетона.

Для ненапрягаемой арматуры S, расположенной в растянутой при обжатии зоне, напряжения Oj принимают равными нулю.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 [ 16 ] 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164