Главная
Материалы
Мембранные конструкции
Железобетон
Камень
Сталь
Пластмасса
Эксплуатация зданий
Конструкии
Стальные канаты
Усиление конструкций
Расчет высотных зданий
Строительство
Строительная механика
Пространство
Строительное производство
Железобетонные сооружения
Монтаж винилового сайдинга
Сметное дело
Отопление и вентиляция
Проектная продукция
Ремонт
Гидроизоляция
Расчет фундамента
Полочка на кронштейнах
Украшаем стены ванной
Самодельные станки
Справочник строителя
Советы по строительству
Как осуществляется строительство промышленных теплиц? Тенденции в строительстве складских помещений Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник УИ,У = 0,5 . 3,05 . 12,752 + (18,88 - 11,25) x x 12,75 = 345,19 кН • м; . Л/ц = jVj,, = = Л/,у = 0; Q,v= 18,88- 11,25 + + 3,05 . 12,75 = 44,52 кН. То же, в колонне по осн Б Mji = УИл1 = 0,5 . 2,29 • 4,52+ 11,25 • 4,5 = •• = 73,81 кН •• м; = 0,5 • 2,29 • 12,752 + + 11,25 • 12,75 = 329,57 кН • м; Л/,, = = Лш = Л/iv = 0; =11,25 + + 2,29 - 12,75 = 40,45 кН. Нагружение 8 - ветровая нагрузка действует справа налево. Уснлня в колонне по оси А равны усилиям с обратными знаками в колонне по оси Б при нагружений 7 и наоборот. Расчетные сочетания усилий. Величины расчетных усилий в сеченнях колоииы по оси А для разных сочетаний нагрузок, а также уснлнй, передаваемых колонной фундаменту, приведены в табл. 9.9. Рассмотрено два основных сочетания нагрузок: первое, включающее постоянные и длительные нагрузки, а также одну нз кратковременных, н второе, включающее, кроме постоянных и длительных нагрузок, две нли более кратковременных. Для первого сочетания кратковременные нагрузки включены без снижения, для второго эти нагрузки умножены на коэффициент сочетаний у = 0,9. В каждом сочетании нагрузок определены следующие комбинации усилий: I - наибольший положительный момент Л1д,ах и соответствующая ему продольная сила; П - наибольший отрицательный момент jMjnJn и соответствующая ему продольная сила; III - наибольшая продольная сила N и .соответствующий ей момент. Кроме того, для каждой комбинации усилий в сеченин IV-IV вычислены величины поперечных сил, необходимые для расчета фундамента. В этом сечении расчетные значения всех усилий найдены как при коэффициенте надежности по нагрузке уу > 1, так и при у = 1. Учитывая, что колонны находятся в условиях внецентренного сжатия, в комбинацию усилий 111,включены и те нагрузки, которые увеличивают эксцентриситет продольной силы. Так, для сечения III-III (второе основное сочетание) кроме нагружений 1, 2а и За включены нагруження 5а и 7, при которых продольные силы отсутствуют, но возникают нзгнбающне моменты того же знака. Следовательно, в этом случае Nnk = 726,6 + 0,9 (215,5 + 720,6 + + 0 + 0) = 1569,1 кН; М =-89,43 + + 0,9 (-44,61 + 190,7 + 12,02 + 65,22) = = 111,57 кН • м. Расчет и конструирование колоин. Бетон тяжелый класса В20, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении, Pg = = 11,5 МПа, Ры= 0,965 МПа, Rbser== = 15,0 МПа, Р =1,45 МПа; Еь = = 26 000 МПа. Продольная арматура класса А-П: Р = = = 280 МПа, = 210 000 МПа; = = 8,08. Поперечная арматура класса А-1: Rsw = 180 МПа. Расстояние от верха колонны до подкрановой консоли а =4,5 м > /3 = 12,75 : 3 = = 4,25 м. Следовательно, прн необходимости учета влияния прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы значение коэффициента т] в расчетных сечениях II-II и III-III следует определять по формуле (3.10). В остальных сечениях т) = 1. Надкрановая часть колонны. Размеры прямоугольного сечення надкрановой части: 6 = = 0,5 м; /г = 0,6 ш\ а = а = 0,04 м, следовательно ha = 0,6 - 0,04 = 0,56 м; 0,5Л - а = = 0,5 • 0,6 - 0,04 = 0,26 м; б = 0,04 : 0,56 = = 0,07. Сечение арматуры подбирают по усилиям в сеченин II-II для трех комбинаций (см. табл. 9.9): I комбинация (ус = 0,9) - Мтах = = 154,23 кН • м; N = 781,9 кН; II комбинация (Ус = 0,9) - Mj = = - 64,83 кН . м; N = 587,9 кН; III комбинация (Ус = 1) - N= 803,4 кН; М =98,61 кН • м. Так как изгибающие моменты по абсолютной величине во всех комбинациях не очень отличаются друг от друга, надкрановую часть следует армировать симметрично (А = А. Расчетная длина надкрановой части колонны в плоскости изгиба (см. табл. 3.8): прн учете крановых нагрузок Ig - 2 X Н - =2 4,5 = 9 м; без учета la = 2,5 = = 2,5 • 4,5= 11,25 м. Так как минимальная гибкость IJh - 9,0 : 0,6 = 15 > 10, необходимо учитывать влияние прогиба элемента на величину эксцентриситета продольной силы. Последовательность расчета была изложена выше (см. расчет колонны по осн А многопролетной поперечной рамы). Исключение составляет подбор продольной арматуры. Так как здесь принято А = А\, сеченне арматуры определяют по формуле (3.87) с учетом зависимостей (3.82), (3.89) и (3.90). Результаты приведены в табл. 9.10. Количество продольной арматуры назначают в соответствии с конструктивными требованиями (см. табл. 6.1): /ls=A5 = = 0,0026/г = 0,002 • 0,5 • 0,6 = 0,0006 м2 = = 6 см2. Принимают с каждой стороны колонны 3 0 16AII (As = Л, = 6,03 см2). Расчетная длина надкрановой части колонны из плоскости изгиба (табл. 3.8) /о - = 1,5 2 = 1,5 • 4,5 = 6,75- м. Так как гибкость нз плоскости изгиба (ljh = 6,75 : 0,6 = = 11,25) меньше, чем в плоскости изгиба (Ijh = 15), расчет из плоскости изгиба можно не выполнять. Проверяют необходимость расчета на действие поперечных сил. На колонну действует наибольшая поперечная сила Q = 64,63 кН (см. табл. 9.9). При yg = " = 0,9 • 0,965 = 0,869 МПа получают: Таблица 9.10. Результаты расчета надкрановой части колонны в сеченнй П-П 0,1 • 0,6541 , = 0,269 < 0,5; 0,869 • 0,5 • 0,56 ф<-з (1 + Фп) Rbtbho = 0,6 (1 -f 0,269) X X 0,869 • 0,5 . 0,56 = 0,185 МН = = 185 кН > Q = 64,63 кН. Расчет иа действие поперечной силы не выполняют, а поперечное армирование назначают в соответствии с конструктивными требованиями. Подкрановая часть колонны. Сечение колонны в подкрановой части состоит из двух ветвей. Высота всего сечення Л = 1,3 м. Сеченне ветвн bf, = 0,5 м; hb = 0,25 м, а = а = 0,03 м, Ло=0,22 м, б = o io= 0,03 : 0,22 = 0,136. Расстояние между осями ветвей с= 1,05 м. Расстояние между осями распорок s= Hjn = = 8,25 : 4 = 2,06 м. Арматуру подбирают по наибольшим расчетным усилиям в сечении IV-IV. Так как колонна жестко заделана в фундаменте, прн расчете принимают Г = 1 (в опорном сеченнй эксцентриситет продольной силы не зависит от прогиба колонны). Расчет в плоскости изгиба. Сначала рассчитывают колонну при комбинации усилий 1. Из табл. 9.9 выписывают усилия: от всех нагрузок, включая нагрузки малой суммарной продолжительности (крановую и ветровую), М = 456,03 кН • м, N = 1564,9 кН, Q= 61,29 кН; от всех нагрузок, но без нагрузок малой суммарной продолжнтельностн (в данном случае только от постоянной), М = = .-32,51 кН • м. Л" = 91б,4 кН. Для определения коэффициента условий работы бетона находят моменты внешних сил относительно центра тяжести сечення растянутой (или наименее сжатой) арматуры в наружной ветви: . М „ = М + W (0,5h - а) = = 456,03 -f 1564,9 (0,5 • 1,3 - 0,03) = = 1425,3 кН • м; М = М + Л/ (0,5h - а) = = -37,16+ 874,9 (0,5- 1,3 - 0,03) = = 535,7 кН • м. Так как 0,77 Мц = 0,77 X X 1426,3 = 1098,2 кН • м > Mi = = 535,7 кН - м, расчет ведут прн = l-- Продольные усилия в ветвях колонны находят по формуле (6.85): в подкрановой ветви "N = = 1564,9 : 2 + 456,03 : 1,05 = 1216,8 кН; в наружной втви N = 1564,9 : 2 - - 456,03 : 1,05= 348,1 кН. Изгибающий момент в ветвях колонны вычисляют по формуле (6.59): М = ±0,25 • 61,29 X X 2,06 = ±31,56 кН • м. Ветвн колонны испытывают действие разных по знаку, но одинаковых по величине изгибающих моментов, поэтому подбирают симметричное армирование ветвей. Рассматривают вначале подкрановую ветвь колонны: е„ = 31,56 : 1167,0 = 0,026 м; е = = 0,026+ 0,5 . 0,25 - 0,03=0,121 м.
Примечание. При определении Nr принято Ms = 0,005. По формулам (3.18) и (3.17): (0 = 0,85 - 0,008 • 1,1 - 11,5 = 0,749; 0,749 280 400 0,749 1,1 = 0,612. Для прямоугольного сечення ветви с симметричным армированием по формулам Г3.82) и (3.89): - 1,2168 „ Ч" = 1,1- 11.5-0.5<0,22 = 1,2168-0,121 Р""" 1,1 - 11,5 - 0,5 - 0,222 0,481. Поскольку ф„ = 0,874 > = 0,612, по формулам (3.91) и (3.80): 0,481-0,874(1 -0,5 - 0,874) 1 - 0,136 = - 0,0128; 0,874 (1 - 0.612) - 2 • 0,0128 • 0,612 ~ 1-0,612 - 2-0,0128 - = 0.893. 2550 Риски 1200 ВООО 8550 7 1200 ШО UOO 550 2000 1400 1400 9450 14-00 1050 3000 1350 4500 J200 „J0e
0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 [ 161 ] 162 163 164 |