Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 [ 162 ] 163 164

OIS 0019


ООЯ года


00Z7

OLOI-

-* 00S года

W,ff OOZI ОШ

-il >;( ООЯ

7 \

0Я£


0011

oeoi

lie \ /

Ш--I-

i-----

00k o"!/

fiUDSM 01/



Таблица 9Л1. Результаты расчета подкрановой части колонны в сечении IV-IV (У, = 0.9)

Значения величин при

Вычисляе-

Единица

комбинации усилий

мые вели-

измере-

чины

-Wmax)

Штт>

(Лтах)

кН . м

456.03

-435,38

430,91

1564,9

1301,7

1758.9

кН • U

-32,51

-57,36

-57,36

916,4

1110,4

1110,4

КН • м

1426.3

-1242.4

1521.4

кН - м

1098,2

-955.7

1171,5

кН • м

535,7

-745.8

631,1

61.29

-28,80

63,15

Подкрановая ветвь

1216,8

236,2

1289,8

кН • м

-f31,56

±14,83

±32,52

0,026

0,063

0,025

0,121

0,151

0,120

0,В74

0,170

0,927

0,481

0,117

0,506

-0.0128

0,01

0,893

0,912

As = As

-0,76

-2.22

0,57

Наружная ветвь

348,1

1065.5

469,1

кН • м

±31,56

±14.83

±32,52

0,091

0,014

0.069

0,186

0,109

0,164

Ф«

0,25

0,766

0,337

4>п

0,212

0,379

0,251

-0,1084

0,961

As = As

-0,39

-6.92

-1,68

Требуемую площадь сечения арматуры вычисляют по формуле (3.88)

1,1 • 11,5 . 0,5 • 0,22

0,481 - 0,893 (1 - 0,5 0,893) 1 - 0,136 ~

= - 0,000 076 м2 < 0.

Для наружной ветвн: = 0,091 м; е = = 0,186 м; ф„ = 0,250 < = 0,612; ф„ = = 0,212; As = А[ = -0,000039 м < 0.

Прн комбинациях уотлнй П и 1П армирование ветвей определяют так же, как и для комбинации усилий I. Результаты вычислений приведены в табл. 9.11. Из нее следует, что продольную арматуру нужно назначать в соответствии с конструктивными требованиями: /Ig = Л. = = 0,002 • 0,5 - 0,25 = 0,00025 м = 2.5 см. Принимают с каждой стороны ветви (внутренней и наружной) 3012AII {As = aI= = 3,39 см2).

Определяют армирование промежуточной распорки. Размеры прямоугольного сечения распорки: 6s = 0,5 м; ftg = 0,4 м; а = а = = 0,04 м; Ло = 0,36 м.

Наибольшая поперечная сила Q = 64,63 кН действует прн комбинации усилий I н Ус = (см. табл. 9.9). Уснлня в распорке вычисляют по формулам (6.91) н (6.92): Ms = 0,5 • 64,63 X X 2,06 = 66,57 кН • м; Qs = 64,63 X X 2,06: 1,05 = 126,8 кН.

Так как эпюра моментов двузначная, принимают двойное симметричное армирование распорок. Следовательно,

А Л= 0.06 657 """5 280(0,36-0,04)" = 0,000743 м2 = 7,43 см.

Принимакуг 3 0 18AII (Л = Л, = 7,63 см).

Проверяют прочность бетона по сжатой полосе между наклонными трещинами при фц, = 1, = 0,9; Rb = 10,35 МПа и ф,, = 1 - - 0,01-10,35 = 0,897. Тогда по формуле (3.259) получают Qs = 0,1268 МН < 0,25 X X 1 • 0,897 - 10,35 • 0,5 - 0,36 = 0,418 МН.

Так как условие (3.259) выполняется, размеры сечения достаточны.

Затем проверяют необходимость поперечного армирования. Принимают пролет распорки равным расстоянию в свету между распорками, т. е. / = 0,8 м. При Rbt = 0,869 МПа, ф„ = О и с = 0,25г = 0,25 - 0,8 = 0,2м Qj„ = = 1,5 (1 + 0) - 0,869 • 0,5 . 0,362 : 0,2 = = 0,4223 МН > 2,5Pj,6/to = 2,5 • 0,869 X X 0,5 • 0,36 = 0,391 МН.

Принимают Qj„ = 0,391 МН и проверяют условие (3.276). Так как оно выполняется, поперечное армирование по расчету не требуется. Верхнюю (подкрановую) распорку армируют в соответствии с конструктивными требованиями.

Расчет из плоскости изгиба. Расчетная длина и гибкость подкрановой части колонны нз плоскости изгиба: 1д = 0,8 i= = 0,8 • 8,25 = 6,6 м; УЛ = 6,6/0,5 = 13,2; то же в плоскости изгиба: = l,5 i= 1,5 X X 8,25 = 12,375 м; Ig/h = 12,375/1,3 = 9,52 < < 13,2. Следовательно, необходим расчет из плоскости изгиба.

На подкрановую часть колонны в сечении П1-1П действуют наибольшие продольные силы (см. табл."* 9.9) при у = 0,9: от всех нагрузок N= 1569,1 кН, от постоянных нагрузок Ni = 726,6 кН.

Дальнейший расчет ведут в порядке, изложенном выше (см. «Поперечная рама многопролетного здания. Расчет и конструирование колонн»):

0 = = 0,0167 м; ф; = 1 + .

= 1,463; б =

0,0167

1569.1 = 0,0334 <

<6„in = 0,248 (см. табл. 3.3).

Принимают

б=б„!п = 0.248; oislXs =



J, ±

ОтШ1,5


OmS. 115 Ofrii. 11

Л 1

.190

.190

2 M2


. 250




Dme<t>21.5.

35 ,J20<IBJ20


60 ,



Рис. 9.17. Закладные детали к двухветвевой колонне по оси А.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 [ 162 ] 163 164