|
|
  Как осуществляется строительство промышленных теплиц?  Тенденции в строительстве складских помещений  Что нужно знать при проектировании промышленных зданий? |
Строительные лаги Справочник = 1,25 + 0,15 15 = 3,5 мм и / = 20 м 3,5- 10 = 31,5 МПа. 1,8- 10ь = Поскольку напрягаемая арматура не отгибается, a = 0. Потери от деформаций стальной формы отсутствуют, поскольку усилие обжатия передается на упоры стенда, т. е. Oj = 0. Таким образом, усилие обжатия с учетом потерь по поз. 1...5 табл. 2.4 м = - 1-2 - <s) iAp + Ко) = = (1230- 135 -81 -31,5) • 106 (18,4-f -Ь 2,83) Ю-"* == 2085 кН. Точка приложения усилия Pqi совпадает с центром тяжести всей напрягаемой арматуры, т. е. 18,4 • 10- • 0,6375 - 2,83 • Ю" • 0,678 18,4 • 10-"-f 2,83- 10-* " = 0,4621 м. Определяем по формуле (2.13) максимальные сжимающие напряжения в бетоне от действия силы Pqi без учета веса балки, принимая У1 = УгеГ- "bp- РпЧрУь 2085 • 103 0,25 2085 • 10 • 0,4621 • 0,772 , „ о. мп -\--7Г?Т7Ш--= 18.34 МПа; 0,07436 18,34 = 0,66, т.е. требование отно- сительно максимальных напряжений в бетоне выполняется. Определим потери от быстронатекающей ползучести бетона согласно поз. 6 табл. 2.4. Для этого вычисляем напряжения в бетоне ор в середине пролета от действия силы Pqi и изгибающего момента от веса балки, равного 112/18 .7,5 238 КН . и (i = 17,5 м - расстояние между подкладками при хранении балки). Напряжения на уровне арматуры S (т. е. при У1 = i/jp = 0,6375 м) (лОрУь Mdyi 2085 .103 2085 • 10 • 0,4621 • 0,6375 0.25 0,07436 238 -103 • 0,6375 0,07436 bp 14,6 = 14.6 МПа; = 0,521 <a = 0,73. Напряжение Ojp на уровне арматуры S (т. е. при yi = ур = 0,678 м) 2085 • 10 2085 • 10» • 0,4621 • 0,678 ""Ьр- 0,25 0,07436 , 238 • 103 . 0,678 +-Ш436-= 1.72 МПа >0. Потери от быстронатекающей ползучести а: на уровне арматуры S Од = 40 • 0,85aftp/;?jp = 40 • 0,85 • 0,521 = = 17,7 МПа; на уровне арматуры S Ое = 40 • 0,85 1,72 28 = 2,1 МПа. Напряжение а с учетом первых потерь-., для арматуры S °sp,i = (<sp - fi - o - Оъ) - Oe = = (1230 - 135 - 81 - 31,5) -- 17,7 = = 982,5- 17,7 = 965 МПа; для арматуры S а,р 1 = 982,5 - 2,1 = 980 МПа. Определяем усилие обжатия с учетом первых потерь напряжений и его эксцентриситет по формулам (2.11) и (2.12): ol = Jsp.Лp + ;p.Лp = 65• 10» X X 18,4 • 10- + 980 • 10" 2,83- 10"* = - 2053 кН; %,1 = = °рл\Увр - °%р,\$рУ\р 965 . Ю" • 18,4 . 10-* • 0,6375 - 980 х X 10"- 2,83- 10-"- 0,678 ~ 2053 • 103 "~ = 0,460 м. Определим вторые потери напряжений по поз. 8 и 9 табл. 2.4. Потери от усадки равны< 34 МПа. Потери от ползучести бетона а,: на уровне арматуры S 150 • 0,85 • 0,521 = 66,4 1,72 МПа; на уровне арматуры S 150 • 0,85 gg ~ = 7,8 МПа. Напряжения а с учетом всех потерь: для арматуры S °.р,г = Osp.i - - а, = 965 - 34 - 66,4 « и 865 МПа; для арматуры S <р,2 = <рЛ - «8 - Э = 80 - 34 - 7,8 « и 938 МПа. Определяем усилие обжатия с учетом всех потерь напряжений Pjz и его эксцентриситет о. = ст,р,Лр + %.2;р= 865. Ю-х X 18,4 • 10-4 + 939 • 10" • 2,83 • 10-* = = 1857 кН; 865 10" • 18,4 • 10-" • 0,6375-- 939 • 10° • 2,83 • Щ-" • 0,678 ~ 1857 - 103 - = 0,449 м. Уточненный метод •определения потерь напряжений от ползучести и усадки бетона Приведенные здесь рекомендации по оценке потерь предварительного напряжения в напрягаемой арматуре от ползучести (в том числе быстронатекающей) и усадки бетона основаны на предпосылках хорошо зарекомендовавшего себя на практике технического варианта феноменологической теории ползучести - модернизированной теории старения. Таблица 2.7. Значения коэффициента ф„
<1 1.2 1,1 1.1 1,4 1,3 1,2 1,7 1,5 1,4 1,8 1,6 В соответствии с этими рекомендациями, при возможности обеспечения намечаемой в процессе проектирования подвижности бетонной смеси, потери, вызванные ползучестью и усадкой бетона. Ос = asObpfPnic (О В; (2.22) <sh = sk(.i)EsB, (2.23) где Фс (О и е (t) - характеристика ползучести и относительные деформации усадки бетона к рассматриваемому моменту времени t (т.е. к моменту определения потерь); Ф„- коэффициент нелинейности ползучести, определяемый (в зависимости от ф. (t) и ор/Яр) ло табл. 2.7. В общем случае (при внецентреином обжатии и несимметричном армировании) при определении потерь в арматуре S «6 + asfis («I + уЬ . й + "sfis (4 + yf) V в арматуре S 4 + asHs (l + yb) V (2.24) (2.25) В частном случае (при центральном обжатии и симметричном армировании) g 1 + 1 + asltsY В формулах (2.24)...(2.26): 15 = Кр + К (2.26) (2.27) (2.28) (2.29) V - функция линейной ползучести, определяемая (в зависимости от Фе (t) и возраста бетона, принимаемого за начало отсчета времени Т]) по табл. 2.8. За начало отсчета времени при определении Фс (t) и е (t) принимают, соответственно, момент предварительного обжатия элемента и момент окончания влажного хранения (термовлажностной обработки). Из существующих в настоящее время методик расчетного определения параметров усадки и ползучести бетона наиболее совершенная принадлежит ЦНИИС Минтрансстроя (Е. Н. Щербаков). И хотя эта методика охватывает пока не все виды конструкционных бетонов, именно она использована в дальнейшем для отыскания указанных параметров. Промежуточные значения ф. (/) и е (t), соответствующие рассматриваемому моменту времени t, в долях от предельных значений указанных параметров приведены в табл. 2.9. Предельные (при t oo) значения параметров ползучести и усадки, соответствующие фактическим условиям эксплуатации элемента, с(<) = СпЕь,Ш (2.30) esh(«) = esteSi?2&,. (2-31) где С„ - нормативное значение меры ползучести (удельной деформации ползучести, 1/ МПа) бетона; гн ~ нормативное значение деформаций усадки бетона; li а t,i - коэффициенты, учитывающие влияние отклонений действительных условий работы бетона в железобетонных элементах от принятых средних (табл. 2.10). Таблица 2.8. Значения функции у
Таблица 2.9. Про.межуточные значения (t) и Ssh (t) в долях от предельных
Примечания: 1. В числителе даиы значения для элементов с величиной открытой удельной поверхности 0,4 см~ и более, в знаменателе - для элементов, у которых эта величина составляет 0,1 см и менее (для промежуточных значений открытой удельной поверхности следует пользоваться линейной интерполяцией), 2. Открытую удельную поверхность элементов вычисляют как отношение открытого для влагопотерь периметра поперечного сечення к его площади. Таблица 2.10. Значения коэффициентов ,- и
примечания: 1. Относительную влажность среды для эксплуатации элементов иа открытом воз духе принимают в зависимости от климатического района расположения сооружения (см. главу СНнП II-1-82 «Строительная климатология и геофизика») как среднюю относительную влажность воздуха наиболее жаркого месяца; при отсутствии данных о районе расположения сооружения, а также для элементов типо-ых конструкций принимают 1, = и = 1. 2. Д1я районов, относящихся (по СНнП 11-1-82) к IV климатической зоне (район с сухим жарким климатом), относительную влажность воздуха устанавливают как среднемесячную влажность, соответствующую времени загружения (начала высыхания) элемента конструкции. 3. Для массивных элементов с открытой удельной поверхностью 0,05 ом I и менее, а также элементов, полиостью гидроизолированиых до начала загружения (высыхания), вне зависимости от влажности воздуха принимают з = 3 = 1. 4. Для элементов, находящихся в воде или насыщенной влагой среде, вне зависимости от размеров поперечного сечення принимают = = 1. При наличии данных о дозировке составляющих бетонной смеси: + =20 .10- + ° С„ = ф1 (2.3 0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 [ 18 ] 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164 |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
