Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Коэффициент ф;, учитывающий влияние свесов сжатой полки,

{bf - b) hf 0,75--- L L 0,5, (3.272)

при этом величину Ь принимают не более b + + 3hf. При учете свесов полки поперечная арматура должна быть надежно заанкерена в полке н ее количество должно составлять не менее Ни, = 0,0015.

Коэффициент ф„, учитывающий влияние продольных сил:

прн наличии продольных сжимающих сил N от внещней нагрузки или снл предварительного напряжения продольной растянутой арматуры

Р« = 0-1-га-0,5; (3.273)

при наличии продольных растягивающих сил

ф„ = -о,2-4,Г

НО не более (по абсолютной величине) 0,8. Коэффициент фз для бетонов

Тяжелого и ячеистого........ 0,6

Мелкозернистого .......... 0,5

Легкого марки по плотности:

равной и более D2000 ...... 0,5

равной и менее/) 1900 ...... 0,4

Поперечное усилие, воспринимаемое бетоном, определяют по формуле

но не менее

Фйз (• + Фп) Rbtbho-

Суммарный коэффициент (1 + ф + ф„) принимают не более 1,5.

Расчет прочности элементов с поперечной арматурой нуждается в некоторых пояснениях. Как известно, в СНнП 11-21-75 усилие, отвечающее минимуму несущей способности элемента по поперечной силе {Q + Qb), принималось постоянным, не зависящим от величины пролета среза а. Однако выполненные в последние годы исследования говорят о том, что с увеличением а предельное усилие, воспринимаемое наклонным сечением, уменьщается. В новой редакции норм это обстоятельство учитывают следующим образом. Усилие Q,, включаемое в расчет, с увеличением а увеличивается, а Qb - уменьщается, пока при а = не наступит нх равенство {Qm = Qb)- При дальнейшем увеличении а (а = с > с) уменьшается только усилие Qf, (см. формулу (3.275), а усилие Q остается постоянным, равным qwC.

Проверку прочности элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы рекомендуется производить по алгоритму, приведенному в табл. 3.21.

Таблица 3.21. Проверка прочности элементов с поперечной арматурой на действие поперечной силы

№ п.п

Алгоритм

1 По формуле (3.262) вычисляют ф,

2 Если элемент армирован хомутами, переходят в п. 3, если отгибами - к п. 4.

3 По формуле (3.260) вычисляют ф,, переходят к п. 5.

4 По формуле (3.261) вычисляют ф;,.

5 Проверяют неравенство (3.259).

6 Если это неравенство выполняется, переходят к п. 7, иначе - необходимо изменить поперечное армирование, геометрические параметры сечения или класс бетона.

7 По формуле (3.266) вычисляют qw-

8 Проверяют условие (3.278).

9 Если указанное условие выполняется, переходят к п. 10, иначе - необходимо изменить поперечное армирование, геометрические параметры сечения нлн класс бетона.

10 В зависимости от вида бетона определяют коэффициенты ф2 " Фьз-

11 По формуле (3.272) вычисляют ф.

12 Если ф 0,5 переходят в п. 13, иначе принимают ф = 0,5.

13 При наличии продольных сжимающих сил переходят к п. 14, при наличии продольных растягивающих сил - к п. 17, иначе - к п. 19.

14 По формуле (3.273) вычисляют ф„.

15 Если ф„ 0,5, переходят к п. 16, иначе принимают ф„ = 0,5.

16 Если 1 + ф: + ф„ < 1,5, переходят к п. 20, иначе принимают 1 + ф + ф„ = = 1,5 и переходят к п. 20.

17 По формуле (3.274) вычисляют ц>„.

18 Если I Фп I < 0,8 переходят к п. 20, иначе принимают ф„ = -0,8 и переходят к п. 20.

19 Принимают ф„ = 0.

20 По формуле (3.275) вычисляют Qb-

21 Если Qf, > ф;,з (1 + ф„) Rbibhg переходят к п. 22, иначе принимают Qb = = Ф(й (• + Фл) Rbtbho-

22 По формуле (3.270) вычисляют с„.

23 Проверяют условие (3.271).

24 Если условие (3.271) выполняется, переходят к п. 25, иначе принимают =

= Фьз С + Фп) RbtbhJ(qw+ Qinc)-

25 Если с 2ft(, и с переходят к п. 26, если с > 2А(, или с > Cq, принимают меньшее нз значений с = 2hg и с = Cq.

26 По формулам (3.265) и (3.268) вычисляют Qw и Q(.„.

27 Проверяют неравенство (3.263); конец



Для элементов без поперечной арматуры должно выполняться условие

обеспечивающее прочность элемента без развития наклонных трещин. При этом правая часть неравенства должна быть не более 2,5Rbtbho и не менее (1 + ф„) Rbho. Коэффициент ф(,4 для бетонов

Тяжелого ............ 1,5

Мелкозернистого и

ячеистого ............ 1,2

Легкого марки по плотности:

равной и более D2000 ..... 1,2

равной и менее D1900 ..... 1,0

При отсутствии нормальных трещин в рассматриваемой зоне действия поперечных сил (в основном здесь речь может идти о преднапряженных элементах) расчет производят из условия (вместо условия (3.276))

Ox + Оу I ОхОу

=>red

(3.277)

где к dg - нормальные сжимающие напряжения в бетоне на площадке, соответственно перпендикулярной и параллельной продольной оси элемента на уровне центра тяжести сечеиия от внешней нагрузки и усилия предварительного обжатня, определяемые по формулам гл. 4; Sij - статический момент части приведенного сечения, расположенной выше оси, проходящей через центр тяжести сечеиия, относительно указанной оси (определяют как для сплошного упругого материала).

Расчет элемеитов с наклонной растянутой илн сжатой гранями по наклонным сечениям при действии поперечной силы производят по приведенным выше формулам, принимая значения рабочей высоты hg в конце рассматриваемого сечения. Продольную ось в указанных элементах принимают параллельной растянутой грани элемента.

Для хомутов, устанавливаемых по расчету в элементе с поперечной нагрузкой в пределах его пролета, должно выполняться условие

Rsww R-bfi

(3.278)

Расстояние между хомутами, между опорой и концом отгиба, ближайшего к опоре, а также между концом предыдущего и началом последующих) отгиба должны быть не более величины j, назначаемой из условия, чтобы

прочность нанлоиного сечения, проходящего между стфжнями при с = Sj„, обеспечивалась прочностью сжатой зоны бетона над косой трещиной, т. е. соблюдалось неравенство Q Qh-Из условия (3.275) при Q = Qi, я коэффициенте 0,75, учитывающем возможное откло-

нение размещения поперечных стержней при изготовлении каркасов или хомутов и отгибов при бетонировании элемента, и при с = s, получают

0.75фг,2( + Фу+Ф«)и»о

w, max"

. (3.279)

в элементах, рассчитываемых только на фиксированные нагрузки, в том числе и на сплошные распределенные (например, гидростатическое давление), расчетную поперечную силу Q следует определять с учетом разгружающего влияния нагрузки, приложенной к элементу в пределах длины проекции наклонного сечения, если эта нагрузка приложена на грани элемента и действует в его сторону (например, в горизонтальном элементе - нагрузка, действующая сверху вниз и приложенная к верхней грани - см. рис. 3.34).

Подбор хомутов при заданной интенсивности поперечного армирования в виде отогнутых стержней q-j выполняют в следующем порядке:

а) по формулам (3.272) и (3.273) или (3.274) вычисляют значения фг и ф„;

б) принимают (в первом приближении) с = = С(, = а, но не более АоФьг (1 + Ф; + Фп)-Ф(й С + Фл) и 4° формуле (3.275) вычисляют Qh;

в) интенсивность поперечного армирования определяют по формуле

(<?-<?*)

QbCb

Qcn

(3.280)

г) проверяют условие 0,5/?(,(6; если оно выполняется, переходят к п. д), иначе принимают qy - Q.Rb;

д) по формуле (3.270) вычисляют £„;

е) при с Со, с 2Ао и с с, из условия Qf. = Qto + Qinc с учетом (3.266) и (3.269) получают = (Q -- Qb)/c - этой формулой и пользуются для определения численных значений дщ,

ж) окончательное значение Цц, принимают равным большему из вычисленных по п.п. г) и е);

з) шаг хомутов и их диаметр [с учетом конструктивных особенностей и ограничения (3.279)] вычисляют по формуле (3.266).

Подбор отогнутых стержней при заданной интенсивности поперечного армирования в виде хомутов вьшолняют аналогично.

Пример 3.17. Дано: железобетонная балка перекрытия с размерами поперечного сечення b = 0,08 м, Ь\ = 0,2 м, Af = 0,2 м, А = 0,9 м, Ао = 0,85 м; бетон тяжелый класса ВЗО естественного твердения и (Rb - 17,0 МПа; Rt = = 1,2 МПа; Еь = 32,5 • 10 МПа); продольная арматура S класса А-П! (Rs = 365 МПа; Е, = 2 • 10* МПа) площадью поперечного сечения = 14,73 - lO"" м (3 0 25); поперечная арматура в виде сварных хомутов из стали класса А-П1 (/и, = 285 МПа) диаметром 8 мм (А = 1,01 • \0Г м2) с шагом 0,25 м по два в поперечном сечении. Момент трещино-



образования М = 74,7 кН • м; поперечная сила на опоре Q = 240 кН; расстояние от опоры до сосредоточенной силы а= 1,5 м.

Требуется проверить прочность наклонных сечений балки по поперечной силе.

Расчет. Расчетные сопротивления бетона с учетом коэффициента у;,, = 0,9:

Rl,y = 17,0 • 0,9 = 15,3 МПа; %Ти = 1,2 • 0,9 = 1,08 МПа.

Проверку прочности производим по алгоритму, приведенному в табл. 3.21.

По формуле (3.262) ф;,, = 1 - 0,01 15,3 = = 0,847, переходим к п. 2, затем к п. 3.

По формуле (3.260)

По формуле (3.265) Q. = 0,115 • 1,17 = = 0,137 МН = 137 кН, переходим к п. 27.

Проверяем неравенство (3.263). Так как Q = = 240 кН < 105 + 137 = 242 кН, прочность балкн по наклонным сечениям обеспечена.

Пример 3.18. Дано: железобетонная балка с размерами поперечного сечения b = 0,2 м, h - 0,6 м, fto = 0,55 м, бетон мелкозернистый класса В15 группы А, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении {R, = = 8,5 МПа; Ru = 0,75 МПа; Еь = 17,0 X X ЮМПа); сварные хомуты нз арматуры класса А-П1 (i?sK.= 285 МПа; Е = 2 10» МПа); рабочая арматура неиапрягаемая; нагрузка в виде фиксированных сосредоточенных сил (см. рис. 3.35).

2. 10

1,01 • 10-

= 1,16.

3,25 10* 0,08 • 0,25

Переходим к п. 5. Проверяем неравенство (3.259). Так как 0,3 • 1,16 • 0,847 15,3 X X 10* • 0,08 • 0,85 = 0,307 10» Н = = 307 кН > Q = 240 кН, переходим к п. 7. По формуле (3.266)

285- 1,01 - 10-* . - - -=0,115 МН/м, перехо-

Р,=80кН

0,25

ДИМ к п. 8.

С,=0,60

Проверяем неравенство (3.278). Так 0,115 МН/м > = 0,043 МН/м, пе-

реходим к п. 10.

Для тяжелого бетона ф(,2 = 2, к п. П.

По формуле (3.272)

переходим

1,00

Рг=80кН

Эпюра Q,kH

ф, = 0,75 (02 - 0,08) 0,2 <- 0,5, „е- Р" примеру 3.18 (размеры в м).

0,07 0,85 реходим к п. 13.

Так как продольные усилия отсутствуют, переходим к п. 19. Принимаем ф„ = О, переходим к п. 20. По формуле (3.275) при с = а = 1,5 м

2 (1 + 0,265 + 0) 1,08 10" • 0,08 0,85 Qb =

= 0,105 • 10» Н= 105 кН, переходим к п. 21.

Для тяжелого бетона ф(,з = 0,6, тогда 0,6 .1,08 • 10" • 0,08 • 0,85 = 0,044 • 10" Н = = 44 кН < Qf, = 105 кН, переходим к п. 22. По формуле (3.270)

Требуется определить диаметр хомутов, нх число в сечении, шаг у опоры, и выяснить, на каком расстоянии и как может быть увеличен их шаг.

Расчет. Расчетные сопротивления бетона с учетом коэффициента Уь2 ~ ,9: РьУь2 = 8,5 • 0,9 = 7,65 МПа; = 05 X

X 0,9 = 0,675 МПа.

По формуле (3.275) вычислим усилие, воспринимаемое сжатым бетоном. При ф(,2= 1,7, ф = Ф„ = О н Ci = 0,6 м (расстояние от опоры до силы Pi)

1,7(1 +0+0) 0,675 10" 0,2-0,552

-./ 2(1 +0,265 + 0)1,08 - 0,08 с„ 0,«ь у -=

= 1,17 м, переходим к п. 23. Проверяем условие (3.271). Так как Со =

- 1 17 м 0>6 • .08 • 0,08 • 0,85

- 1,17 м >--- 0,383 м,

переходим к п. 25.

Так как с = 1,5 м < 2А(, = 2 - 0,85 = 1,7 м и с= 1,5 м > Со = 1,17 м, принимаем с = = Со = 1,17 м, переходим к п. 26.

•bi 0,6

= 0,116- 10" Н = 116 кН.

Усилие, которое должно быть воспринято хомутами,

Qw = Qsup - Qm = 212 - 116 = 96 кН. По формуле (3.265) при cj = 0,6 м 96 • 103

4w\ =

= 0,160 - 10" Н/м =

= 0,160 МН/М.



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 [ 38 ] 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164