Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

По формуле (3.270)

ncr: 1 0.675-0,2 ... = у --= 0.66 м.

По формуле (3.271) ,„==0.66>°:i-lM=0.232 M.

Так как сь = 0,6 м < с„ = 0,66 м < 2fto = = 2-0,55 = 1,10 м, пересчет g, не производим.

Определяем шаг хомутов на прнопорном участке, принимая два хомута диаметром 8 мм (а = 1,01 • 10-* м2),

Rsww 285 • 1,01 . 10-*

wi -

<1w\

0,160

= 0,180 м.

Принимаем s,, = 0,15 м. По формулам (3.278) и (3.279);

285 • 1,01 • 10-" 0,15

0,675 - 0,2

- = 0,192 МН/м>

- = 0,068 МН/м;

0,75- 1,7(1 +0-4-0) 0,675. 10°.0,2-0,55 212. 10" = 0,24 M>s, =0,15 м. По формулам (3.260) и (3.262):

, , 2 . 1,01 . 10"

Ф»1 = 1+5 -fy-7Q5

- = 1,20;

0,2 • 0,15 Фя = 1 - 0,01 . 7,65 = 0,924.

Проверяем условие (3.259). Так как Q = = 212 кН < 0,3 . 1,2 . 0,924 . 7,65 • 10° X X 0,2 • 0,55 = 0,280 - 10° Н = 280 кН, указанное условие удовлетворяется.

Назначаем шаг хомутов на участке с меньшей интенсивностью хомутов s2 - 0.2 Указанная интенсивность удовлетворяет конструктивным требованиям, относящимся к приопор-ному участку is2 = 0,2 м < 0,5 м и s

= 0,2 м < = 0,6/3 = 0,2 м).

Вычисляем Qh на участке между силами и Ра. приннмая = 1,6 м (расстояние от опоры до силы Ру.

„ 1,7. 1,0 . 0,675 . 10°. 0,2 . 0,552

0Ь2= -i-g- =

- 0,043 . 10° Н = 43 кН. Определяем значение q2-

285- 1,01 • 10-"

0,144 МН/м.

Так как ,2= 0,144 МН/м > 0,5/?й(6 = = 0,068 МН/м (т. е. условие (3.278) выполняется), находим

Сд = 0,55

675 - 0,2

= 0,69 м.

Так как Сд = 0,69 м < 2fto = 1,1 м < Са = = 1,6 м, принимаем = Сд = 0,69 м. Усилие, воспринимаемое хомутами,

<3»2 = ?ш2С2 = 0,144. 10°. 0,69 = = 0,099 . 10° Н = 99 кН.

Проверяем прочность наклонного сечения на участке между силами Pi и Pj:

(32 = Qs«p-Pi = 212-80 =

= 132 кН < Qh2+Qw2 = 43 + 99 = 142 кН.

Вычнеляем коэффициент ф,,, и проверяем условие (3.259):

1,01

= 1 + 5

Ф».--- 17 <?2= 132 кН<

2 10*

10"

•= 1,15;

X 10° • 0,2 •

10" 0,2 . 0,2 0,3 • 1,15 0,924 • 7,65 X 0,55 = 0,268 -10° Н = 268 кН.

значение Qj,2 + Qj = 2 кН <

Длину участка с шагом s определяем из условия обеспечения прочности согласно (3.263).

Так как

< - Qsap - 212 кН, участок с шагом хомутов s,j = 0,15 м принимаем равным расстоянию от опоры до первого груза, т. е. 1у = Ch - = 0,6 м.

Анкеры


Рнс. 3.36. Наиболее опасное наклонное сечение в элементе с подрезкой прн расчете:

/ - по поперечной силе; 2 - по изгибающему моменту.

Расчет наклонных сечений в подрезках. Для элементов с резко изменяющейся высотой сечения, например для балок или консолей, имеющих подрезки, производят расчет по поперечной силе для наклонных сечений, проходящих у опоры консолн, образованной подрезкой (рнс. 3.36), по формулам (3.263) ... (3.270). При этом в расчетные формулы вводят рабочую высоту hgi короткой консоли, образованной подрезкой.

Хомуты, необходимые для обеспечения прочности наклонного сечення в подрезке, следует

О, ,

устанавливать на длине не менее li = -- +

<?ш

+ «И) за конец подрезки и не менее величины Wg, определяемой по формуле (3.292).

Пример 3.19. Дано: примыкание сборной железобетонной балки перекрытия к ригелю



осуществляется при помощи подрезки (рис. 3.37); рабочая высота консоли Лш = 0,37 м, сечений балки - Ло = 0,67 м; бетон тяжелый класса 530, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении (Rt, = 17,0 МПа; Rbt= 1,2 МПа; £(, = 29 • МПа); хомуты и отогнутые стержни из арматуры класса А-1 II {Rs = 365 МПа; Rsu, = 290 МПа; £s = 2 • 10»

Awl i/ic J I


Рис. 3.37. К примеру 3.19 (размеры в м).

МПа) диаметрами, соответственно 12 и 16 мм {А = = 4,52 . 10-* м Л„, = 8,04 X

X 10-* м); шаг хомутов = 0,1 м, угол наклона отгибов G = 45°, продольная рабочая арматура класса А-III площадью сечения As = 6,16 • 10-* м2 (4 0 14). Поперечная сила на опоре Qp = 640 кН; расстояние от опоры до силы 1,2 м.

Требуется проверить прочность наклонных сечений подрезки на действие поперечной силы.

Расчет. Расчетные сопротивления бетона с учетом коэффициента Уи -

Ry = 17,0 • 0,9 = 15,3 МПа; %Уь2 = 1.2 • 0,9 = 1,08 МПа.

При расчете подрезки по поперечной силе принимаем Ло = Ло1 = 0,37 м.

Принимая для тяжелого бетона ф(,2 = 2 и и с = 1,2 м, по формуле (3.275)

Qb =

2(1+0+ 0) 1.08 • 10° • 0,73 • 0,37

= 0.18 • 10" Н.

Проверяем условие к формуле (3.275) при Фи = 0.6. Так как Qb = 180 кН > > ФйзбЛ = 0,6 -1,08 • 10" • 0,73 • 0,37 = = 0,175 • 10" Н = 175 кН, указанное условие выполняется.

По формуле (3.267) Q,.„ = 290 . 10" • 8,04 • 10-* • 0,707 = = 0,165 . 10" Н= 165 кН. По формуле (3.266)

290 • 4,52 10-*

= 1,31 МН/м.

Проверяем условие (3.278). Так как =

= 1,31 МН/м > = 0,4 МН/м, это

условие выполняется. По формуле (3.270)

Со=0,37]/<+0+0)/.0«-0.30.41 м.

Так как Со = 0,41 м <с = 1,2 м исо = 0,41 м < < 2Ло1 = 2 • 0,37 = 0,74 м, принимаем с = = Со = 0,41 м, при этом в соответствии с условием (3.271)

п.. 0,6-1,08 - 0,73 - 0,37 „,„ Со = 0,41 м>-j-jj-= 0,13м.

По формуле (3.265)

Q= 1,31 • 0,41 = 0,537 МН = 537 кН.

Проверяем неравенство (3.263). Так как Q = Qjyp = 640 кН < 537 + 165 + 180 = = 882 кН, прочность подрезки по поперечной силе обеспечена.


Рис. 3.38. Расчетная схема для короткой консоли при расчете ее по прочности на действие поперечной силы.

Расчет коротких коисолей. Короткие консоли {1с < 0,9Ло, рис. 3.38) при наличии в них поперечной арматуры следует рассчитывать из условия

Qc<0,8

bcSinc

+ 5аа,-

bcSw

)]

Rbbck sin Q. (3.281)



обеспечивающего прочность бетона по наклонной сжатой полосе между грузом и опорой, при этом правая часть неравенства должна быть не более 3,ЪЯьРо-

В формуле (3.281): - поперечная сила, действующая на консоль в пределах ее высоты; lb - расчетный размер полосы бетона, принимаемый равным /j„p sin б + 2а cos 9; б - угол наклона расчетной бетонной полосы к горизонтали, равный (Ло - а1(а - 0,5 1цр1\ " - расстояние от точки приложения силы до опорного сечения консоли; 1 - длина площадки передачи нагрузки вдоль вылета консоли.

Под хомутами подразумевают, в данном случае, горизонтальные стержни (т. е. Лк,= А.

Ширину 6с и рабочую высоту Ло принимают в опорном сеченин.

Напряжения смятия в местах передачи нагрузки иа консоль не должны превышать Rb-

При определении значений а и для консолей, на которые шарнирно опираются сборные балки, идущие вдоль вылета, при отсутствии специальных выступающих закладных деталей, фиксирующих площадку опирания, принимают, что балка опирается на площадку длиной

месте примыкания ее к колонне или к другому элементу, сечение продольной арматуры подбирают по изгибающему моменту, действующему по грани примыкания консоли к элементу, увеличенному на 25 %. В остальных случаях, а также если консоль является продолжением свободно лежащей на опоре балки или плиты, сечение арматуры подбирают по моменту, действующему по оси опоры и увеличенному на 25 %.

При опирании сборных балок, идущих вдоль вылета консоли, при отсутствии специальных выступающих закладных деталей, фиксирующих площадку опирания, изгибающий момент определяют по формуле

(3.283)

RtPb

(3.282)

где bb - ширина площадки опирания балки на консоль, расположенную у свободного конца консоли (рис. 3.39). При этом нагрузку на консоль принимают распределенной равномерно по длине площадки опирания; нагрузку

stip

т

Рис. 3.39. Расчетная схема для короткой консоли при отсутствии фиксированной площадки опирания: а - при Igup с; б - при Isup > Ic-

на короткую консоль, входящую в жесткий узел рамной конструкции,- равномерно распределенной по фактической площадке опирания ригеля.

Во всех случаях, если вылет консоли меньше длины площадки опирания (рис. 3.39, б), в условии (3.281) учитывают нагрузку на консоль, находящуюся только в пределах вылета консоли.

В коротких консолях, примыкающих к колоннам или к другим элементам большей высоты, выступающим за сжатую грань консолей не менее чем на половину высоты консолн в

2Rbbb

при этом, если 1 > 1р, учитывают нагрузку Qc, находящуюся в пределах вылета консоли i.

Продольная арматура соответствующего сечения должна быть доведена до конца консоли.

В консолях, для которых расстояние от центра груза до конца арматуры (см. рис. 3.38) не превышает: при бетоне класса ниже 522,5 - 15rf, при бетоне класса В22,5 и выше - lOii, продольная арматура должна быть снабжена анкерами в виде шайб или уголков.


-1--X,-J-

Piic. 3.40. К примеру 3.20 (размеры в м).

Пример 3.20. Дано: на короткую консоль колонны опирается свободно лежащая балка (рис. 3.40) с шириной понизу Ьь = 0.3 м, идущая вдоль вылета консоли колонны; ширина консоли be = 0,4 м, вылет 1 = 0,35 м, рабочая высота в опорном сечении hg = 0,77 м, угол наклона сжатой грани консоли к горизонтали 6= 45°; бетон тяжелый класса В15, подвергнутый тепловой обработке при атмосферном давлении (Rb = 8,50 МПа, Ru = 0,75 МПа; £(, = 23 • 10 МПа); продольная и наклонная арматура консоли класса A-1II (R = 365 МПа; £s = 2 10* МПа). Нагрузка на консоль от балки Qc = 600 кН.

Требуется определить площадь сечения продольной и наклонной арматуры консоли.

Расчет. Расчетное сопротивление бетона с учетом коэффициента Уь2 ~ 0,9 : /ьТи ~



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 [ 39 ] 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164