Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [ 45 ] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Так как 0,5Q6 = 0,5 • 486 10 • 0,3 = = 72,9 . 103 Н • м = 72,9 кН • м < Г = = 100 кН • м, переходим к п. 6.

По формуле (3.338)

365 • 10" • 48,26 . Ю-" - - 20- 10«- 18,47. 10-" =-18,7 10" 0,3-= °307 м.

По формулам (3.345) и (3.346):

, = 0,5

800 \

тш, max

= 1,5

978 /

= 0,091; = 0,270,

переходим к п. 13.

переходим к п. 7.

По табл. 3.8 для бетона класса S30 и армату- Так как Ц>„1„ = 0,091 < Фги = 0,099 < ры класса А-Ш = 0,518. < ф, щах = 0,27, переходим к п. 14.


Рис. 3.53. К примеру 3.24 (размеры в м):

а - поперечное сеченне в прнопорном участке; б - расчетная схема ригеля; в, е - эпюры М а Q при комбинации нагрузок (включая ветровую), иевыгоднеЛшей для опорного сечеиия, d -эпюра М при комбинации нагрузок, невыгоднейшеи для пролетного сечени,! (ветровая на-грузо не учитывается, с - зпюра Т от вертикальной нагрузки

Так как х = 0,307 м > 2 = 2 0,083 = = 0,166мих= 0,307M<gfto= 0,518 • 0,70 = = 0,363 м, переходим к п. 8.

По формуле (3.341)

X = = 8, переходим к п. 9.

По формуле (3.339) 0,3

2.QgQ3 = 0,158, переходим к п.

По формуле (3.344) 290 • 103 • 2,01

I0-" • 0,3

365

= 0,099,


По формуле (3.360) определяем величину %, соответствующую невыгоднейшему значению с:

. = -8+]/

0,158 • 0,101

= 3,31,

переходим к п. 15, затем к п. 17. Проверяем неравенство (3.337). Так как

365 • • 48,26 • 10-" (0,7 1 + 0,099 • 0,158 . 3,312

10» 48,26 • Ю- • 0,1 переходим к п. 11. По формуле (3.23) (правая часть неравенства): Ма= 18,7 - W 0,3 • 0,307 (0.7 - 0,5 • 0,307) + + 20 • 10« - 18,47 10-" = 0,978 • 10" Н • м = = 978 кН • м, переходим к п. 12.

0,5 . 0,307) X

ГТЗНМ-=99,7.103Н.м =

= 99,7 кН • м Г = 100 кН м, прочность приопорного участка по 1-й расчетной схеме обеспечена.

Аналогичным образом проверяют прочность пространственного сечения по 1-й расчетной схеме с серединой в поперечном сечении с максимальным изгибающим моментом в пролете (эпюра Л4, см. рис. 3.53), а также в поперечном сечении на расстоянии 3,5 м от правой опоры. В последнем случае изгибающий момент близок к максимальному, а крутящий - достаточно значителен.

Проверяем прочность пространственного сечения по 3-й расчетной схеме, принимая середи-



ну пространственного сечения в нулевой точке эпюры Л1. В этом сечении

Г= 100 = 52,9 хН • м.

Если не учитывать три верхних обрываемых стержня, наименее армированной гранью следует считать верхнюю, поскольку

RsA, = 365 • 24,13 • 10-" =0,88 • 10" Н<

<;?Др = 510- 10" • 18,47- 10-* = 0,94 • 10" Н. Тогда:

= 0,08 м; ho = 0,8 - 0,08 = 0,72 м; as = 0,083 м.

Шаг и диаметр поперечных стержней принимаем как для приопорного участка.

По формуле (3.339) б= 0,158, переходим к п. 27.

Так как условие (3.347) не удовлетворяется (М = 0), переходим к п. 29. По формуле (3.338)

365 • 10« • 24 . 13 • 10-* -

- 20 • 10" • 18,47 . 10-* =-18,7- 10"-0,3-

Так как х = 0,15 м < 20 = 2 • 0,083 = = 0,166 м, принимаем х = 2а = 0,166 м, переходим к п. 30.

По форм5ле (3.343) X = О .переходим к п. 31.

По формуле (3.344)

290 • 10" • 2,01 • 10-* • 0,3 Фш = : , = 0,199.

365 • 10" 24,13 • 10"

Так как /И = О, находим Фтах - Фш.тш = Так как = 0,199 < ф = = 0,5, принимаем ф = ф = 0,5.

По формуле (3.360)

, = о+]/о + -

• = 3,56,

,158 - 0,5

переходим к п. 33, а затем к п. 34.

Вычисляем правую часть неравенства (3.337):

365 • 10« • 24,13 . 10-* • (0,72 -

- 0,5 • 0,166)

+ 0,5 0,158 3,56-3,56+0

= 126 . 103 Н . м = 126 кН м.

Так как 126 кН • м > Г = 52,9 кН - м, прочность сечения по 3-й расчетной схеме обеспечена.

Элементы таврового, двутаврового и других сечений, имеющих входящие углы. Поперечное сечение элемента следует разбивать на ряд прямоугольников (рис. 3.54), при этом, если высота свесов полок или ширина ребра переменны, следует принимать среднюю высоту свесов или ширину ребра.

Размеры поперечного сечення должны удовлетворять условию

T<0,li?ftSfe?fti, (3.368)

где /г,- и 6,- - соответственно больший и меньший размеры каждого нз составляющих сечение прямоугольников.

Кроме того, доллсно соблюдаться условие (3.259).

Если в пределах высоты сечения имеются полки (выступы), пиление и верхние грани которых не являются продолжением соответствующих граней элемента, то расчет ведут без учета Этих полок как для элемента прямоугольного сечения.

Расчет тавровых, двутавровых, Г-образных и т. п. сечений проводят для схем расположения сжатой зоны пространственного сечения, указанных на рис. 3.55...3.57. При этом проверяют продольную и поперечную арматуру, расположенную в растянутой зоне.

Для любой из этих схем расчет пространственного сечения производят из условия

(RsAsp + RsAs){K-0,5x) +

+ Rsw.a(ho--0,5x)

(3.369)

где Л

щие рассматриваемой

Sp, As, ho, b и X - значения, соответствую-

расчетнои схеме рис. 3.55...3.57; значение х определяют как для плоского сечения изгибаемого элемента; при расчете по 2-й схеме (рис. 3.55, в; 3.56, е; 3.57, в и г) не учитывают сжатые свесы полки, выступающие за грань полки, которая имеет меньшую ширину, либо за грань стенки (при отсутствии другой сжатой полки); А и - пло-

Лри hf<b

npuhf>b

npuhf<b

При hj>b

Рис. 3.54. Разбивка на прямоугольники сечений, имеющих входящие углы, при расчете на кручение с изгибом.




Рис. 3.55. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении железобетонного элемента двутаврового сечения, работающего иа кручение с изгибом: а - 1-я схема, б - 3-я схема, е - 2-я схема; С - центр тяжести продольной растянутой арматуры


titw

а 5 д

Рис. 3.56. Схемы расположения сжатой зоны в пространственном сечении железобетонного элемента таврового сечения, работающего на кручение с изгибом:

а - 1-я схема; 6 - 3-я схема, в - 2-я схема; С - центр чяжестн продольной растянутой арматуры.



/Ic-tlcw

Рис. 3.57. Схема расположения сжатой зоны в пространственном сечении железобетонного элемента Г-образного сечеиия, работающего на кручение с изгибом: а - 1-я схема; 6 - 3-я схема; е, г ~ 2-я схема; С - центр тяжести продольной растянутой арматуры



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 [ 45 ] 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164