Снос построек: www.ecosnos.ru 
Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

щадь поперечных стержней, расположенных в одном поперечном сечении в растянутой зоне (при данной расчетной схеме), и шаг этих стержней; с - длина проекции линии, ограничивающей сжатую зону пространственного сечения, на продольную ось элемента, принимаемая равной; для 1-й и 3-н схем (рис. 3.55, а и б; 3.56, а и б; 3.57, а и б)

с = 2/1 + 6 + 2& -2&„

(3.370)

для 2-й схемы (рис. 3.55, в; 3.56, в; 3.57, е)

c=.2/t + 2&o„ + &; (3.371)

Таблица 3.26. Проверка прочности элементов таврового, двутаврового и других сеченин, работающих на крученне с изгибом

№ п.п

Алгоритм

1 Проверяют условие (3.368). Если это условие выполняется, переходят к п. 2, иначе - необходимо изменить геометрические размеры сечения или класс бетона.

2 Проверяют условие (3.259). Если это условие выполняется, переходят к п. 3, иначе - необходимо изменить геометрические размеры сечения или класс бетона.

Расчет по 1-й схеме

3 По формуле (3.370) вычисляют с.

4 По формуле (3.341) вычисляют 1; принимают Фи = 1.

5 По формуле (3.373) вычисляют ф1„.

6 Еслиф,„ > 0,02, переходят к п. 7, иначе - принимают .тт 002-

7 Проверяют неравенство RsAp + + RAb < ?s»A,,6/(jv,,„i„s„. Если указанное неравенство выполняется, переходят к п. 8, иначе - принимают /?Hsp+ RsAs = <зд4,„,&/ф„„,;п5и.

8 Высоту сжатой зоны х определяют; если нулевая линия проходит в полке - по формуле (3.22), если в ребре - по формуле (3.48) (см. табл. 3.6 и 3.7).

9 Проверяют условие (3.369).

Расчет по 2-й схеме

10 По формуле (3.371) вычисляют с. И По формуле (3.342) вычисляют ф. 12 Принимают Х = О, фпИп = 0,5. 13... 15 Выполняют пп. 7...9.

Расчет по 3-й схеме

16 По формуле (3.370) вычисляют с.

17 Проверяют условие (3.372).

18 Если условие (3.372) не выполняется, переходят к п. 19, иначе - конец.

19 По формуле (3.343) вычисляют 1.

20 Принимают ф= 1, ф.„,п,1п = 0,2. 21...23 Выполняют пп. 7...9; конец.

при этом длина с не должна выходить запос-делы элемента, а также участка его длины с однозначными эпюрами внешних усилий, учитываемых в формуле (3.369); h - расстояние от наиболее сжатой (при данной расчетной схеме) грани до равнодействующей усилий в поперечных стержнях растянутой зоны.

Расчет по 3-й схеме не производят, если удовлетворяется условие

М > Tclb. (3.372;

Для участков, в которых Т 0,5Q&, следует также проверять условия (3.335) и (3.336).

Учитываемое в расчете значение {RsA + + RgA принимают не более

RswAwX Ь

где значение ф . при расчетной схеме

1-й-ф,

Ж--ьГ (3-373)

1 +2Х1/&/С но не менее 0,02; 2-й-ф.п,ш =0,3; 3-й-ф„„„ =0,2. Расчет элементов таврового и двутаврового сечений с ненапрягаемой арматурой производят из условия (3.369) при А = 0.

Проверку прочности элементов таврового, двутаврового и других сечений, имеющих входящие углы, рекомендуется производить по алгоритму, приведенному в табл. 3.26.

Пример 3.25. Дано: балка перекрытия с поперечным сечением по рис. 3.58, а, эпюры крутящих и изгибающих моментов и эпюра расчетных поперечных сил по рис. 3.58, б; бетон легкий класса В25, марка по плотности ОтО{Яь = 14,5 МПа, Еь = 18,0 • ЮМПа); продольная и поперечная арматура класса А-111 (Rs = Rsc= 365 МПа, R = 290 МПа).

Требуется проверить прочность балки на совместное действие кручения и изгиба.

Расчет. Расчетное сопротивление бетона с учетом коэффициента yj 0,9

/?j,Yft2 = 14,5 . 0,9 = 13,05 МПа.

Проверку прочности производим по алгоритму, приведенному в табл. 3.26.

Проверяем условие (3.368). Так как 0,1 X X 13,05 . 10" (0,22 . 0,4 + 0,352 • 0,4) = = 84,8 • И • м = 84,8 кН • м > Г = = 40 кН • м, переходим к п. 2. Проверяем условие (3.259). Для этого по формуле (3.260) вычисляем

Фш1 = 1 + 5

2 • 10* . 1,54 • 10

18,0 • 0,2 • 0,1

= 1,43, а по формуле (3.262) -

ф1 = 1-0,02- 13,05 = 0,739.

Тогда: 0,3 • 1,43 • 0,739 • 13,05 • 10" 0.2 X X 0,75 = 621 - 103 Н = 621 кН > Q =

= 280 кН, переходим к п. 3.



014 А III

20НАШ


280 кН

. 280 кН

3 052АШ

С1,кН

ТКН-М

t,54

шаг 0,1

Рнс. 3.58. К примеру 3.25 (размеры в м).

При расчете по 1-й схеме принимаем: h = 0,8 м; = h = 0,75 м; b = b = 0,2 м;

bt = 0,35 м; As = 24,13 • lO"" м (3 0 32); As = 3,08 • 10-* м2 (2 0 14);

= 1,54- 10-*м2 (0 14); s = 0,1m.

По формуле (3.370) с = 2 • 0,8 -f 0,2 + + 2 . 0,35 - 2 • 0,2 = 2,1 м.

Так как с = 2,1 м превышает длину участка с однозначной эпюрой Т, принимаем с = 1,54 м. Значения УИ и 7" в сеченин на расстоянии с/2 от опоры равны соответственно 215 и 40 кН • м; переходим к п. 4. По формуле (3.341)

X =-= 5,38; Фд = 1, переходим к п. 5.

Так как х = 0,294 м < Ijhg = 0,552 . 0,75 = = 0,414 м, переходим к п. 9.

Проверяем условие (3.369). Так как

365 . Ю" • 24,13 . 10-* (0,75 -0,5 • 0,294) +

+ 290.10°.l,54.10-*!i-X

X (0,75 - 0,5 . 0,294)

1,54 0,1

+ 5,38

По формуле (3.373)

Ta,,min J 2 . 5,38 1/0,2/1,54 " 0,35

= 0,0234, переходим к п. 6.

Так как Ц> 1„ - 0,0234 > 0,02, переходим к п. 7. Проверяем неравенство

/?sAs = 365 • 10° • 24,13 • 10-" =

Rsww\ b

= 881 . 103 Н< 290 • 10° • 1,54 • 10

Фш.ппг

= 96,1 . 103 И . м = 0,96, 1 кН . м > > Г = 40 кН • м, прочность по 1-й схеме обеспечена.

При расчете по 2-н схеме принимаем: h = = 0,2 м; K = h = 0,2 - 0,05 = 0,15 м; b =

= 0,8 м; &о, = 0,15 м; а = а = 10,71 х X 10-* м2 (1 0 32 + 1 0 12 + 1 0 14); а =

= 1,54 • 1О-*м2(014); 5ц,= 0,1 м.

По формуле (3.371) с = 2 . 0.2 + 2 • 0,15 + 0,8= 1,5 м< 1,54 м.

Значения 7 и Q в сечении на расстоянии с/2 от опоры равны соответственно 40 кН -ми 280 кН, переходим к п. 11. По формуле (3.342) , 280 - 0,2

•Р*= + -Т-:4Г

•= 1,7; переходим к п. 12.

--0Г0234 0Х = 382-°"-

Так как указанное неравенство выполняется, переходим к п. 8.

Высоту сжатой зоны определяем как для прямоугольного сечения по формуле (3.22)

365 • 10* 24,13 • 10-"-- 365 • 10« • 3,08 . 10-* " =-13.05 .10°-0.2-= -

Принимаем X = О, ? n,i„ = 0,3, переходим

к п. 13. Проверяем неравенство

i?s4s = 365. 10°. 10,71 . 10-* =

= 39 . 103 Н <

290 10" 1,54 . I0- 0,3

0,8 0,1

= 119 . 10 И.




Рис. 3.59. Пространственное сечение железобетонного элемента кольцевого поперечного сечения,

работающего на кручение с изгибом:

о-о - плоскость действия изгибающего момента; А-В - линия, ограничивающая сжатую зону.

Так как указанное неравенство выполняется, переходим к п. 14.

Высота сжатой зоны без учета сжатой арматуры

RsAs 365 10« . 10,71 - 10"

13,05 • 10" • 0,8 переходим к п. 15. Проверяем условие (3.369). Так как

365 • 10« • 10,71 • Ю-* (0,15 -0,5 • 0,037) + 1,5

+ 290- W 1,54 . 10-

•(0,15-0,5-0,037)

1,7 • 1,5/0,8 + 0 ~

= 43,8 • 10 Н . м = 43,8 кН . м > Г = = 40 кН • м,

прочность по 2-й схеме обеспечена. При расчете по 3-й схеме принимаем: h = 0,8 м; /1„ = h, = 0,75 м; Ь, = bt =

= 0,2 м; & = 0,35 м; = 3,08 • 10"* м;

= 24,13 . 10-" м2; Л, = 1,54 • 10-" м; s, = 0,1 м.

По формуле (3.370) с = 2 • 0,8 + 0,35 + + 2 • 0,2 - 2 0,2 = 1,95 м > 1,54 м.

Принимаем аналогично с расчетом по 1-й схеме с= 1,54 м; Г = 40 кН м; М = = 215 кН • м; переходим к п. 17.

Проверяем условие (3.372). "

0,35

= 176 кН • м < /И = 215 кН • м; переходим к п. 18. Так как условие (3.372) удовлетворяется, расчет по 3-й схеме не производится.

Элементы кольцевого сечення с продольной арматурой, равномерно распределенной по окружности. Размеры поперечного кольцевого сечения элемента должны удовлетворять условию

T0,QbRbn(rf - 4), (3.374)

где /"i и Гг - радиусы кольцевого сечения соответственно наружный и внутренний.

Расчет пространственного сечения (рис. 3.59) производят из условия

= 0,037 м; Г<

X +х

(3.375)

где Лр и Л - площадь сечения всей продольной напрягаемой н ненапрягаемой арматуры; Гр и г - радиусы окружности, проведенные через центры тяжести продольных стержней соответственно напрягаемой и ненапрягаемой арматуры; Bj и Ва - коэффициенты, определяемые по формулам:

Bi = а, rln , . : (3-376)

62 =

Rsspyp + Rssys b (, b

2пгр У 2пгр(\-1г)

sin ITgr

3t(l -Ы

- COS Щг

(3.377)

Ми - предельный изгибающий момент при чистом изгибе, принимаемый равным правой части условия (3.138); %г - относительная площадь сжатой зоны бетона, определяемая по формуле (3.140) или (3.148) при W = О,

Фи1

RApyp + RsAys

но не менее

ф»

и не более

1,5 1+Х

(3.378)

(3.379)

(3.380)



0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 [ 46 ] 47 48 49 50 51 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164