Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

при легком бетоне

(3.424)

где - расстояние от центра тяжести анкеров закладной детали до края элемента в направлении сдвигающей силы Q; b ~ ширина откалывающейся части элемента, принимаемая не более 2hi.

При расположении закладной детали на верхней (при бетонировании) поверхности изделия коэффициент 0,4 в формуле (3.424) уменьшают на 20%.

Рис. 3.74. Схема, принимаемая при расчете на откалывание бетона анкерами закладной детали.

Если условия (3.423) и (3.424) не выполняются, то к закладным деталям приваривают внахлестку анкеры или по грани элемента с закладной деталью устанавливают (как это делается при расчете элементов на отрыв растянутого бетона) дополнительные хомуты, воспринимающие сдвигающую силу Q.

При наличии на концах анкеров закладной детали усилений в виде анкерных пластинок или высаженных головок бетон под этими усилениями проверяют на смятие из условия

Nloc < floa.bRbAio,, (3.425)

где фд {, - коэффициент, определяемый по формуле (3.386), но принимаемый не более следующих значений: для тяжелого и мелкозернистого бетонов классов ВЗО и ниже и для легкого бетона классов В12,5...ВЗО - 2,5; для тяжелого и мелкозернистого классов выше ВЗО - 2; для легкого классов ВЗ,5...В7,5- 1,5; Л,д - площадь анкерной пластины или сечения высаженной головки за вычетом площади сечения; анкера; N - сила смятия, определяемая следующим образом: а) для анкеров, приваренных втавр, длиной Ig не менее I5d, если вдоль анкера возможно образование трещин от растяжения бетона.

loc

(3.426)

если образование таких трещин невозможно, N„„ L„ - k

(3.427)

мулам (3.426) и (3.427) увеличивают на Qan I5d~ls

б) для анкеров, приваренных втавр, длиной 1 менее 15d значение N определенное по фор-

(3.428)

в) для анкеров, приваренных внахлестку,

Nioc=Q!4v (3-429)

В формулах (3.426)...(3.429): "an ~ число анкеров наиболее напряженного ряда; - длина зоны анкеровки, определяемая по формуле (5.16); - число анкеров, приваренных внахлестку.

Пример 3.28. Дано: к закладной детали колонны приварен столик для опирания обвязочных балок; размеры закладной детали, а также расположение и величины нагрузок от обвязочных балок - по рис. 3.75; анкера из арматуры класса A-III (Ps = 365 МПа); бетон колонны тяжелый класса В15 {Ri, = 8,5 МПа; Rbt = 0,75 МПа).

Требуется запроектировать анкеры заклад-нон детали и определить толщину пластины.

Расчет. Принимаем расположение анкеров, приваренных втавр, как показано на рис. 3.75.

Момент внешних сил

М = Q/ = 150 • 0,15 = 22,5 кН • м.

Рнс. 3.75. К примеру 3.28 (размеры в м).

Расчетные сопротивления бетона с учетом коэффициента = 0,9:

Ryi = 8.5 • 0,9 = 7,65 МПа;

/?Уи = 0.75 - 0,9 = 0,675 МПа.

Определение площади поперечного сечення анкеров производим по алгоритму, приведенному табл. 3.30.

По формуле (3.410) при z = 0,3 м и /V = О

22 5

Л? = = 75 кН, переходим к п. 2.

Так как /V = О, N = N= 75 кН, переходим к п. 3.

Так как /V > О, переходим к п. 4. По формуле (3.4П)

150 - 0,3 • 75

= 42,5 кН,

переходим к п. 6, а затем к п. 9. По формуле (3.414)

(О = 0,3 --= 529,

42,5

переходим к п. 11. По формуле (3.413)

/1 + 0,529

= 0,808,

переходим к п. 12.

Так как б = 0,808 > 0,15, переходим к п. 13.

Задаваясь диаметром анкеров 16 мм по формуле (3.416) вычисляем:

4:,75-/ 7,65

(1 + 0,15 • 2,01)365

= 0,376,

переходим к п. 14.

Так как X = 0,376 < 0,7, переходим к п. 15, а затем к п. 16.

По формуле (3.409)

1,1 у (0,75 •

103)2 +

42,5 103

0,808 • 0,376 )

365 • 10" = 4,8 • 10~* м2.

Принимаем по два анкера в каждом ряду диаметром 18 мм (Лд = 5,09.10- м2), переходим к п. 17.

При коэффициенте %, соответствующем принятому диаметру 18 мм.

4,75 / 7,65

(1 +0,15 • 2,545)/365

= 0,354 < 0,7;

имеем

Лап =

1,1 (0,75

103)2 j .

42,5 Щз 0,808 • 354

365 • 10" ~

= 5,02 • 10-* м2 < = 5,09 • 10-* м.

Из условий размещения анкеров в колонне длину анкеров принимаем равной 0,3 м, что меньше минимально допустимой длины / = = 35й! = 35 • 0,018 = 0,63 м. Следовательно, концы анкеров необходимо усилить высаженными головками диаметром rfu = 3d и проверить бетон м смятие под высаженной головкой и на выкалывание. При этом длина анкера 0,3 м > 10й= 10 • 0,018.= 0,18 м (т. е. допустимая для анкеров с усилением на конце).

Производим расчет на смятие.

Площадь смятия А под высаженной головкой одного анкера

" (4 - d-) п [(3<i)2 - d2] loc--4--4 -

= = 81 = 8.2,54. 10-* =

= 20,3- 10-* м2.

Так как = 0,3 м >15d = 15 • 0,018 = = 0,27 м, а в колонне со стороны закладной детали возможны растягивающие напряжения, по формуле (3.426)

Л==37,5 кН.

Проверяем условие (3.425) при уй = 2,5. Так как 2,5 • 7,65 • 10" . 20,3 • 10-* = = 37,6 • 103 Н = 37,6 кН > = 37,5 кН, прочность на смятие обеспечена.

Производим расчет на выкалывание.

Так как N> О и концы анкеров с усилением не заведены за продольную арматуру колонны, расположенную у противоположной от закладной детали грани, расчет производим из условия (3.422).

Вычисляем значение Ai, принимая расположение анкеров по рис. 3.75,

Ai= (0,054 + 2 • 0,3)0,4 - 3,14 . 0,0542

= 0,2570 м2.

В соответствии с (3.422) QMiRu = 0.5 X X 0,257 • 0,675 • 10" = 86,7 • 10» Н = = 86,7 кН > Nn - 75 кН, т. е. прочность на выкалывание обеспечена.

Принятые расстояния между анкерами в направлении поперек и вдоль сдвигающей силы, соответственно равные 0,28 м > 4<i = 4 х X 0,018 = 0,072 ми0,15м>6й=6. 0,018= = 0,108 м, удовлетворяют конструктивным требованиям (см. главу 5). Расстояние от оси анкера до грани колонны, равное 0,06 м > 3d = = 3 • 0,018 = 0,054 м, также удовлетворяет конструктивным требованиям.

Определяем необходимую толщину пластины закладной детали по формуле (3.418), принимая сопротивление стали на срез й = 130 МПа,

/ = 0,25 . 18

365 130

= 12,6 мм.

Из условия сварки анкеров под слоем флюса на автоматах (см. табл. 6.48) толщина пластины должна быть не менее 0,65d = 0,65 18 = = 11,7 мм. Принимаем толщину пластины 14 мм.

Стыки сборных колонн

Стыки колонн, выполняемые ванной сваркой выпусков продольной арматуры, расположенных в специальных подрезках, при последую-

щем замоноличивании этих подрезок рассчитывают для двух стадий работы:

а) до замоноличивании стыка - на нагрузки, действующие на данном этапе возведения здания; при определении усилий такие стыки условно принимают шарнирными;

б) после замоноличивании стыка - на нагрузки, действующие на данном этапе возведения здания и при эксплуатации; при определении усилий такие стыки принимают жесткими.

Рис. 3.76. Незамо-ноличенный стык колонны:

/ - ванная сварка арматурных выпусков: 2 - распределительный лист; 3 - сетки косвенного армирования торца колонны; 4 - центрирующая прокладка.

Расчет незамоноличенных стыков колонн (рис. 3.76) производят на местное сжатие бетона .колонны центрирующей прокладкой из условия

N0J5Rb ,edAtocA +0,5фР,Л. (3-430)

где 0,75 - коэффициент, учитывающий неравномерность распределения нагрузки под центрирующей прокладкой; Р{, - приведенная прочность бетона, определяемая по формуле (3.388); ф - коэффициент продольного изгиба для выпусков, определяемый в соответствии с главой СНиП П-23-81, при расчетной длине/р, равной фактической длине сварных выпусков; As - площадь сечения всех выпусков.

При этом за расчетную площадь Л;о2 Р" нимают площадь ядра сечения торца колонны Aj с размерами, не превышающими соответствующих утроенных размеров площади смя-

тия А

1ос.\-

За площадь смятия А ; принимают площадь центрирующей прокладки или, если центрирующую прокладку приваривают на монтаже к распределительному листу (рис. 3.76), за Ajoc ! принимают площадь этого листа; при этом его \-чнгываемые в расчете размеры не должны превышать соответствующих размеров площади Agf, 2 тмщнна листа должна быть не менее i/g максимального расстояния от края листа до центрирующей прокладки.

Расчет замоиоличенных стыков колонн производят как для сечения колонны на участке с подрезками (см. материалы по расчету внецентренно-сжатых железобетонных элементов) с учетом следующих указаний:

а) при наличии косвенного армирования сетками как в бетоне колонны, так и в бетоне за-моноличивания расчет ведут в соответствии с рекомендациями по расчету сжатых железобетонных элементов, усиленных косвенным армированием, при этом рассматривают цельное сечение, ограниченное стержнями сеток, расположенными у граней замоноличенного участка колонны (рис. 3.77);

Рис. 3.77. Расчетное сечение замоноличенного стыка колонны с косвенным армированием как в бетоне колонны, так и в бетоне замоноличивании:

1 - бетон колонны;

2 - бетон замонолн-чивания: 3 - сетки косвенного армирования.

б) при наличии косвенного армирования только в бетоне колонны расчет производят либо с учетом косвенного армирования, но без учета бетона замоноличивания, либо с учетом бетона замоноличивания, но без учета косвенного армирования колонны; прочность стыка считают обеспеченной при выполнении условия прочности хотя бы по одному из этих расчетов;

в) расчетные сопротивления бетона колонн и бетона замоноличивания (Р{, и Р, ) умножают на коэффициенты условий работы, соответственно равные у = 0,9 и у = 0,8;

г) при расчете с учетом замоноличивания значение со определяется по формуле (3.18) или (3.185) по классу бетона замоноличивания, если он располагается по всей ширине наиболее сжатой грани, и по наиболее высокому классу бетона, если по сжатой грани располагается частично бетон замоноличивания и частично бетон колонны; в формуле (3.185) всегда учитывают минимальное значение Hs-

При расчете стыка с учетом бетона замоноличивания площадь сечения замоноличивания А рекомендуется приводить к площади сечения колонны путем умножения ее на отношение расчетных сопротивлений бетона замоноличивания и бетона колонны при неизменных высотах сечения замоноличивания.

Для симметрично армированных колонн прямоугольного сечения расчет замоноличенного стыка можно производить по формулам (3.127)...(3.137), принимая за hf = hf высоту сечений подрезок, а за bf = Ь - ширину сечения, приведенного к бетону колонны, по наиболее сжатой стороне сечения.

Коэффициент Т1, учитывающий прогиб колонны, определяют по геометрическим характеристикам сечения колонны вне зоны стыка.

Стыки колонн, осуществляемые насухо без замоноличивания (сферические стыки колонн, стыки с приторцованными поверхностями и т. п.), рассчитывают в соответствии с рекомендациями по расчету сжатых железобетонных эле-

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 [ 51 ] 52 53 54 55 56 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164