Строительные лаги  Справочник 

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164

Таблица 4.1. Значения коэффициента у

Сечения

Коэффициент V

Форма поперечного сечення

Прямоугольное

1,75

Тавровое с полкой, расположенной в сжатой зоне

1,75

Тавровое с полкой, расположенной в растянутой зоне: при bfib 2 независимо от отношения hf/h 1,75

при bf/b > 2 н hf/h •> 0,2 1,75

при bf/b > 2 и hf/h < 0,2 1,5

Двутавровое симметричное (коробчатое):

при bf/b= bf/b 2 1,75

при 2<bf/b= bf/b 6 . 1,5

при bf/b = bf/b > 6 и hf/h = hf/h > 0,2 1,5 при 6 < bf/b = bf/b < 15 и hfh = hf/h <

< 0,2 1,25

при bf/b = bfb > 15 и hf/h = hf/h < 0,1 1,1

Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию b/b < 3:

при bf/b 2 независимо от отношения hf/h

при 2 < ЬМ) < 6 независимо от отноше-

rifU

при ЬЛ > 6 и hfh > 0,1

1,7£

1,5 1,5

Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию 3 < &/6 < 8:

при bf/b 4 независимо от отношения

hf/h

при bf/b > 4 и hf/h > 0,2 при bf/b > 4 и hf/h < 0,2

1,5 1,5 1,25

1±4

Сечения

Коэффициент V

Форма поперечного сечения

Двутавровое несимметричное, удовлетворяющее условию bJb 8:

при hflh > 0,3

при hf/h < 0,3

1,5 1,25

Кольцевое и круглое

0,4

Крестовое; при Ь/Ь > 2 и 0,9/z/h > 0,2 в остальных случаях

1.75

			-<*
				<

Примечание. Обозначения bf и h.j соответствуют размерам полки, которая при расчете по образованию трещин является растянутой, aft и Л - размерам полки, которая для этого случая расчета

чения, соответственно сжатой (верхней) и растянутой (нижней) от момента М,. Для внецентренно-растянутых элементов

Аь + 2 («Изр + aAs + а.Л; + аК)

(4.12)

если удовлетворяется условие

«о - % <

(4.13)

и г принимают равным а„, если указанное условие не удовлетворяется.

Для внецентренно-сжатых, а также для предварительно-напряженных изгибаемых элементов, в бетоне сжатой зоны которых возникновение неупругих деформаций весьма вероятно, ядровое расстояние г принимают с понижающим коэффициентом. Это позволяет приближенно учесть неблагоприятное влияние на трещинообразование неупругих деформаций бетона сжатой зоны.

В формулах (4.12) и (4.13) Г, - момент сопротивления приведенного сечения элемента для крайнего растянутого волокна с учетом

неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия Яо как

2(/f,o + «s/sO + «Ao)

h - x

Sbo- (4-14)

Положение нулевой линии сечения определяют из условия

Sfco + CsKo - «sS,o = - (4.15)

В формулах (4.14) и (4.15) /( - момент инерции площади сечения сжатой зоны бетона относительно нулевой линии; /

и - соот-

ветственно моменты инерции площадей сечения арматуры S и S относительно нулевой линии; 5,0 и S,n - соответственно статические момен-

-«0

ты площадей сечения сжатой и растянутой зоны бетона относительно нулевой линии; Sq и

SjQ - соответственно статические моменты площадей сечения арматуры S и S относительно пулевой линии; А - площадь сечения растянутой зоны бетона.

Для прямоугольных, тавровых н двутавровых сечений условие (4.15) принимает вид

(4.16)

где S - статический момент площади приведенного сечения, вычисленный без учета площади бетона растянутых свесов, относительно растянутой грани; Л - площадь приведенного сечения, вычисленная без учета половины площади бетона растянутых свесов.

Значение W/ допускается определять по формуле

Vfpi=yW,,„ (4.17)

где у - коэффициент, учитывающий влияние неупругнх деформаций бетона растянутой зоны в зависимости от формы сечения (определяют по табл. 4.1).

Изгибаемые, внецентренно-сжатые, а также внецентренно-растянутые предварительно напряженные элементы по образованию нормальных трещин рекомендуется рассчитывать по алгоритму, приведенному в табл. 4.2.

Для ненапряженных элементов

(4.18)

где - момент усилия N, вызванного усадкой бетона, относительно той же оси, что и для определения М,; знак момента определяется направлением вращения («+» - когда направления Мф и Мг противоположны, «-» - когда совпадают). Для свободно опертых балок и плит

Лсгс = Rbt.serpl - Nsh (eop + r). (4.19) Усилие iVj рассматривают как внещнюю растягивающую силу. Его величина и эксцентриситет относительно центра тяжести приведенного сечения элемента:

Nsh-<.h {As+K);

"Op

AsVs - -4ss As + K

(4.20)

(4.21)

где t/s и t/s - соответственно расстояние от центра тяжести приведенного сечения до центров тяжести сечений арматуры Sj и S; а - напряжения арматуры, вызванные усадкой бетона, равные 40 МПа для тяжелого бетона классов S30 и ниже при естественном твердении и 25 МПа для бетона тех же классов при тепловой обработке; для бетонов других видов и классов принимают согласно табл. 2.4, поз. 8.

Если коэффициент армирования ft меньше 0,01, допускается величины Wi и г определять как для бетонного сечения, принимая = О и As= А[ = 0.

Прн расчете по образованию трещин в зоне, растянутой от действия внешних снл в стадиях транспортирования, возведения и эксплуатации, значение момента М определяют:

Таблица 4.2. Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента

Алгоритм

14 15 16 17 18

Вычисляют геометрические характеристики сечения у, 1, Л,,, 1Г„. По табл. 4.1 определяют у. По формуле (4.17) вычисляют 117,. Если элемент подвержен изгибу или вне-центренному сжатию, переходят к п. 5, иначе - к п. 9.

Для крайних сжатых волокон бетона по формуле (4.11) вычисляют а. По формуле (4.10) вычисляют (р. Если ср < 0,7, принимают (р = 0,7; если (р> 1, принимают (р= 1; иначе переходят к п. 8.

По формуле (4.9) вычисляют г, затем переходят к п. 13.

Если выполняется условие (4.13), переходят к п. 10, иначе - к п. 11. По формуле (4.12) вычисляют г, затем переходят к п. 13.

По формуле (4.9) при ср = 1 вычисляют г. По формуле (4.8) вычисляют М, затем переходят к п. 16.

Если элемент подвержен изгибу, переходят к п. 14, иначе - к п. 15. Принимают = М, переходят к п. 16. По формуле (4.7) вычисляют М,. По формуле (4.5) - Мр. По формуле (4.4) - М. Проверяют неравенство (4.3); конец.

а) если сила сжимает растянутую зону, по формуле

rreRbt.serM.b + rp- (4-22) где /гр = Ро2{еор+ rt); (4.23)

б) если сила Р растягивает эту зону (например, вблизи опор неразрезных балок), по фэрмуле

(4.24)

Лгр = Ро2 (еор-гь).

(4.25)

Здесь Wpii и Wpij - значения для граней сечения, соответственно сжатой (нижней) и растянутой (верхней) от усилия Рцз (рис. 4.2); rt и Гь - расстояния от центра тяжести приведенного сечения элемента до условных ядровых точек, наиболее удаленных, соответственно, от грани, сжатой усилием Р„2, и от грани, растянутой этим усилием, определяемые таким же образом, как и л

Порядок учета коэффициента у при определении Р(,2 указан в табл. 2.2.

Если вычисленная по формуле (4.24) величина Mj, имеет отрицательное значение, значит трещины образовались до приложения внешней нагрузки.

0 1 2 3 4 5 6 7 8 9 10 11 12 13 14 15 16 17 18 19 20 21 22 23 24 25 26 27 28 29 30 31 32 33 34 35 36 37 38 39 40 41 42 43 44 45 46 47 48 49 50 51 52 53 54 55 [ 56 ] 57 58 59 60 61 62 63 64 65 66 67 68 69 70 71 72 73 74 75 76 77 78 79 80 81 82 83 84 85 86 87 88 89 90 91 92 93 94 95 96 97 98 99 100 101 102 103 104 105 106 107 108 109 110 111 112 113 114 115 116 117 118 119 120 121 122 123 124 125 126 127 128 129 130 131 132 133 134 135 136 137 138 139 140 141 142 143 144 145 146 147 148 149 150 151 152 153 154 155 156 157 158 159 160 161 162 163 164